Сплавы цинк — железо

СПЛАВЫ ЦИНК — ЖЕЛЕЗО [c.214]

Таблица 22 Растворы и условия осаждения сплава цинк—железо

При внедрении покрытий из сплава цинк — железо в производство необходимо проводить дополнительные исследования, так как при проверке электролитов табл. 22 нам не удалось получить воспроизводимых результатов, осадки в большинстве случаев были некачественные с полосами, неодинаковым блеском, с пятнами и т. д. [c.58]

Н. Т. Кудрявцев с сотрудниками [88] при изучении электроосаждения сплава цинк — железо также не получил положительных результатов. [c.58]

В процессе этой операции практически весь цинк поглощается поверхностью деталей и образуется покрытие матового серого цвета, состоящее в основном из сплава цинк—железо со средним содержанием цинка в пределах 90—95%. Если на поверхности детали находится избыточное количество цинкового порошка и выдержка в указанной области температур более продолжительна, то на поверхности деталей образуется слой чистого цинка. [c.368]

Средние данные измерений потенциалов на поверхности сплава цинк-железо в растворе 0,05М НС1+0,3% [c.15]

СПЛАВ ЦИНК-ЖЕЛЕЗО [c.31]

Из этих соображений работа велась в кислом растворе (0,05N H l), хотя работа с кислыми растворами имеет ряд недостатков. В частности, выделяющийся в процессе коррозии сплава на катодных участках водород сильно мешает работе, так как кристаллы иногда целиком закрываются пузырьками водорода, и измерять потенциал бывает невозможно. Кислый раствор имеет также хорошую электропроводность, в результате чего разность потенциалов на структурных составляющих уменьшается. Однако, несмотря на это, вследствие изложенных выше соображений баланс работы микроэлементов на сплаве цинк-железо устанавливали в кислом растворе. [c.32]

Анодная поляризационная кривая для расчета баланса работы микроэлементов на сплаве цинк-железо (фиг. 29) построена на основе средних данных ряда опытов. [c.34]

Фиг. 30. Микрофотография сплава цинк-железо. ХЮО.

Фиг. 34. Кривые распределения потенциалов и плотности тока по поверхности структурных составляющих сплава цинк-железо по линии D (фиг. 30) в 0,05N растворе НС1.

Для расчета коррозии сплава необходимо знать соотношение площадей анодных и катодных участков. В сплаве цинк-железо в кислом растворе, как было установлено ранее, интерметаллическое соединение является катодной фазой, а цинк — анодной. Соотношение площадей структурных составляющих сплава определялось планиметром на серии микрофотографий. В среднем площадь катода оказалась равной 26%, а анода — 74 % общей площади. Проверка соотношения площадей, занимаемых интерметаллическим соединением и цинком в исследуемом сплаве, по диаграмме состояния показала, что интерметаллическое соединение должно занимать 22% поверхности. Как видно, эти соотношения площадей, полученные двумя методами, достаточно близко сходятся. [c.38]

Коррозия сплава цинк-железо [c.38]

Результаты испытания на коррозию сплава цинк-железо в растворе 0.05N НС1 с учетом соотношения площадей катодных и анодных фаз приведены в табл. 2 и в виде кривой на фиг. 36. [c.38]

Коррозия, определенная по потере веса образцов сплава цинк-железо в 0,05N растворе H I (75 см раствора на 1 поверхности образца) [c.38]

Фиг. 36. Коррозия сплава цинк-железо в 0.05N растворе H I во времени.

Для этого остается только экспериментально полученные данные по потере веса исследуемого сплава цинк-железо в 0,05N растворе НС1 перевести по приведенной выше формуле в электрические величины и определить среднюю плотность тока на анодных участках сплава. [c.39]

Плотности тока на анодных и катодных участках микроэлементов сплава цинк> железо в процессе коррозии в 0,05N растворе НС1, рассчитанные различными [c.40]

Сплавы цинк—железо, как оказалось, обладают повышенной хрупкостью и по своей коррозионной устойчивости не имеют преимущества перед цинковым покрытием. [c.111]

ТТП8 распространяется на покрытия, нанесенные горячим цинкованием на изделия и заготовки из стали и чугуна. Между основным материалом и наружным цинковым покрытием образуется слой сплава цинк — железо. Горячее цинкование регламентируется стандартом ЧСН 03 8558. [c.124]

Сплав цинк —железо. По литературным данным, легирование цимка железом увеличивает коррозионную стойкость покрытия [163]. Проверка в атмосфере и ускоренными методами коррозионной стойкости 200 стальных образцов, покрытых сплавом железо — цинк, показала, что железо-цинковые покрытия, содержащие 30—50 и 60—70% 2п, более коррозионностойки, чем цинковые. [c.57]

Как показывают эти данные, характер изменения потенциалов на поверхности структурных составляющих сплава железо-цинк находится в полном соответствии с теорией изменения потенциалов на поверхности короткозамкнутых моделей [6]. (Подобный ход кривых изменения потенциалов на поверхности короткозамкнутых моделей подтверждается и экспериментально [12].) Это дает основание рассматривать структурные составляющие сплава цинк-железо как электроды микроэлемента. Из кривой изменения потенциалов следует, что потенциалы на кристаллах соединения РеХпу при удалении от границы контакта с цинком становятся более электроположительными, а потенциалы на цинке при удалении от границы контакта с кристаллами интерметаллического соединения становятся все более электроотрицательными. Такой характер изменения потенциалов говорит о том, что в данных условиях соедине- [c.15]

В качестве первого объекта исследования был выбран сплав цинк-железо. Сплав имел следующий химический состав 1,5% Ре, остальное цинк. Структура данного сплава, судя по диаграмме состояния (см. фиг. 7), должна состоять из кристаллов интерметаллического соединения Ре2пт и эвтектики (Ре2п7 + твердый раствор). Практически эвтектику можно считать за чистый цинк, так как химический состав ее близок к цинку. [c.31]

Распределение потенциалов по поверхности структурных составляющих устанавливалось по ранее разработанному методу при помощи капилляра под микроскопом. Результаты опытов приведены в виде кривых на фиг. 34, 35. В нижней части фиг. 34 дана кривая, построенная по значениям потенциалов, замеренным на поверхности шлифа сплава цинк-железо, показанного на фиг. 30, по линии СВ. В нижней части фиг. 35 дана кривая, построенная по средним значениям потенциалов, измеренных на структурных составляющих сплава, показанных на фиг. 31—33, по линии АВ. Так как величина кристаллов интерметаллического соединения Ре2пт, на которых определялся потенциал, была различная, данные для построения кривой, приведенной на фиг. 35, приходилось вы- [c.37]

Как видно из экспериментально полученных кривых распределения потенциалов на поверхности структурных составляющих сплава цинк-железо, потенциалы на интерметаллическом соединении Ре2п7 более электроположительны, чем потенциалы на эвтектике. Таким образом, очевидно, интерметаллическое соединение Ре2п7 является в данном растворе катоддой составляющей сплава, а цинк — анодной. [c.37]

Пользуясь кривыми распределения плотности тока по поверхности структурных составляющих сплава цинк-железо в растворе 0,05N H l, можно подсчитать среднюю плотность тока на анодных и катодных участках сплава. Средняя плотность тока, рассчитанная по четырем кривым распределения плотности тока на структурных составляющих сплава железо-цинк, равняется на аноде 0,67 ма см , на катоде — , Шма1см . [c.38]

В подтверждение этого предположения построена диаграмма потенциал—ток (фиг. 37) для микроэлементов сплава цинк-железо при различном соотношении площадей катода и анода, на основании поляризацион- [c.39]

Поскольку коррозия сплава цинк-никель в 3%-ном растворе Na l в десятки раз меньше коррозии исследованного ранее сплава цинк-железо в 0,05N H l, нужно ожидать, что и разность потенциалов на микросоставляющих у испытываемого сплава будет значительно меньше, чем у сплава цинк-железо в кислом растворе. Действительно, максимальная [c.44]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология