Зависимость выхода продуктов от концентрационных условий

Зависимость выхода продуктов от концентрационных условий [c.289]

Эти уравнения справедливы в тех случаях, когда концентрационной зависимостью коэффициента распределения можно пренебречь. Уравнение (4) частично подтверждено на примере отделения молибдена (исходная концентрация 0,1 М) от микроколичеств железа. Кривые, характеризующие соотношение между числом ступеней противоточной экстракции и коэффициентами распределения (уравнение 4), приведены на рис. 3. Здесь же показана взаимосвязь между чистотой молибдена и его выходом. Выбор условий процесса определяется желаемой чистотой конечного продукта. Вольфрам можно отделять от молибдена с помощью экстракции неразбавленным изоамилацетатом из 6 М растворов НС1. [c.386]

Уравнения (111) — (ИЗ) представляют собой лине1 1ные дифференциальные уравнения, которые можно решить совместно с хорошим приближением решив их, мы получим концентрационный профиль для компонентов А, В и С в виде функции от длины реактора. Вид функциональной зависимости этих профилей сложен, и для детального ознакомления с этим вопросом следует обратиться к оригинальной работе Гана и Томаса [16]. Ка кдое уравнение, описывающее профиль, содержит параметры /йр, R и т. е.. константы скорости реакций, радиусы частиц катализатора и долю катали.затора типа X соответственно. Здесь достаточно указать, что решение уравнений со (102) по (113) включительно дает формальный ответ на поставленную задачу. Важным моментом такого анализа является то обстоятельство, что имеется оптимальное значение , которое позволяет получить наилучший выход целевого продукта С. Что оптимальное значение должно существовать, очевидно, так как если бы в реакторе отсутствовали частицы катализатора типа X, то продукт В, не образовывался бы, точно так же в отсутствие катализатора типа Y не образовывался бы и продукт С. Оптимальное значение I, которое дает паилучидий выход продукта С, определяется условием [c.299]

Определение выходов производится приблимсенным методом, изложенным в п. 2 и 3, 7 главы 11. Температурные коэфициенты скоростей коксоотложения и газообразования были приведены ранее на фиг. 24. При вычислении термодинамических к. п. д. за эталон условно приняты показатели крекинга с /= oпst = 450° С. В этих условиях для у=0,7 выход бензина составляет 26,3% (вес.) от сырья, а скорость 0,901 объема сырья на объем катализатора в час. Селективность процесса при других режимах условно определяется по бензину как частное от деления выхода его (в рабочих условиях) на эталонный, т. е. 2б,3 /(,. Для оценки бензинообразования в единице полезного объема реактора дополнительно вычисляются результирующие к. п. д., представляющие произведение коэфициента селективности, термодинамического и концентрационного к. п. д. Результаты проведенных расчетов приведены на фиг. 137 и в табл. 33. Они показывают, что в зависимости от распределения температур в зоне реакции происходит значительное изменение соотношений выходов отдельных продуктов. При повышении среднеэффективных температур увеличивается выход конечных продуктов (газа), а промежуточных (бензина) соответственно уменьшается. Помимо численной величины зсс большое значение имеет характер распределения температур по пути следования реагирующих смесей (см., например, кривые и 4 на фиг. 137). Для увеличения выхода бензина при каталитическом крекинге нужно иметь падающий температурный режим, а при работе на газ, наоборот, возрастающий. [c.390]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология