Реактор длина

Производство жирных кислот, главного компонента мыла, основано на гидролизе животных жиров (сала), и в настоящее время технология их полз ения заключается в паровом расщеплении жиров и масел до кислот и глицерина. Как правило, это непрерывный процесс, в ходе которого жиры и масла (триглицериды) поступают снизу цилиндрического реактора, а сверху подается перегретый пар. Гидролиз происходит при 260-250 °С. Реактор длиной 35 метров и внутренним диаметром 1,4 метра может производить до 4500 кг кислот в час. Растворимость водонерастворимых триглицеридов улучшается в ходе гидролиза и контролируется измерением кислотного числа по высоте реактора. Кислоты из зоны реакции отводятся постепенно. Вода со дна реактора насыщается глицерином и собирается для дальнейшего использования в качестве теплоносителя [8]. В табл. 1.2 дан состав жирных кислот основных коммерческих жиров и масел. [c.18]

Пусть 8—увеличение числа молей в системе, приходящееся на 1 моль прореагировавшего компонента А. Отнесем все количества ингредиентов к единице исходной смеси, тогда —число молей вещества А, приходящееся на единицу исходной смеси, количество которой может быть выражено в молях, кубических метрах, килограммах и т. д. На участке реактора длиной I, где площадь поперечного сечения равна 5, линейная скорость потока составит [c.141]

Сформулируем следующую задачу. Дан реактор длиной Ь с составом исходной смеси g Q и массовой скоростью потока О. Требуется выбрать такую функцию Т (г) (О й 2 чтобы конечная степень превращения была максимальной. В этом (и только в этом) разделе мы направим продольную координату в противоположную сторону (рис. IX.4), что согласуется с обратной нумерацией реакторов идеального смешения в главе VII. Пусть [c.266]

В качестве примера рассмотрим реактор длиной м и [c.234]

В этом случае приходится проводить процесс в проточном интегральном реакторе (предпочтительно изотермическом) в условиях, когда физический транспорт может тормозить химические превраш,ения. Отметим, что если изучение процесса на единичном зерне катализатора возможно при неизменных каталитических свойствах, оно безусловно является полезным, хотя и не исключает опытов с интегральным реактором. В интегральном реакторе можно создать условия, близкие к идеальному вытеснению, и изотермическое ноле, что особенно удобно для исследования кинетики. Так, Шваб [3] показал, что продольная диффузия не влияет на процесс в реакторе длиной несколько сантиметров при линейных скоростях в несколько сантиметров в секунду. [c.158]

Основные уравнения. В отличие от реакций в замкнутом объеме при осуществлении реакций в потоке (с неизменным режимом течения) концентрации реагентов повсюду остаются постоянными во времени, но меняются в пространстве. Для вывода кинетического уравнения реакции в потоке рассмотрим поток реагирующей смеси через бесконечно малый элемент объема реактора длиной йХ (где X — координата, отсчитываемая по ходу потока) . Благодаря химическим превращениям, протекающим в выделенном элементе объема, количество N1 -го вещества, проходящее через единицу поперечного сечения реактора в единицу времени, изменяется на величину = г,. йХ, откуда [c.74]

При моделировании конкретного аппарата построенная локальная диаграмма диффузионной модели может быть развернута в диаграммную сеть (определение сети см. выше). Рассмотрим этот переход на примере закрытого трубчатого реактора длины I, в котором протекает химическая реакция и гидродинамическая структура потока в продольном направлении описывается одномерной диффузионной моделью. [c.112]

Рассмотрим химический реактор длиной I, через который жидкость проходит с постоянной скоростью в режиме установившегося потока. Пусть в реакторе наблюдается только осевое смешение веществ с эффективным коэффициентом диффузии D, а протекающая реакция выражается уравнением [c.271]

ХП-10. а) Смесь твердых частиц, характеризующаяся распределением их размеров Р ( ), вступает в реакцию с газом постоянного состава в реакторе длиной L. Частицы при взаимодействии находятся в состоянии свободного падения. Лимитирующей стадией процесса является химическая реакция, причем величина т (/ ,) известна. Если частицы достаточно малы и Ке < 0,1, то процесс их падения подчиняется закону Стокса. Полагая, что к моменту попадания в реактор частицы уже располагают конечной скоростью осаждения 2Др [c.367]

Как видно, в реакторе длиной 350 мм не обеспечивается полное окисление, однако достигается более чем четырехкратное понижение исходной концентрации при допустимой для катализатора температуре перегрева (415 С). Интересные результаты получены на том же реакторе с насыпным зернистым слоем катализатора АП-56 при прочих равных условиях (начальная концентрация этилена — 2,2% сб., температура — 250 С). Если в вихревом реакторе степень очистки была не более 86%, то с насыпным слоем катализатора она была близка к 100%, однако в первом случае максимальная температура стенки была намного ниже. Так, при линейной скорости потока 5 м/с она составляла 380°С, [c.131]

В аппаратах идеального вытеснения частицы движутся в одном направлении без перемешивания, и поэтому продолжительность пребывания любых частиц в зоне реакции одинакова. Такой характер движения можно наблюдать в трубчатом реакторе, длина трубы которого значительно превышает ее диаметр, а скорость потока сравнительно высока. [c.621]

Дифференциальное уравнение для участка реактора длиною dL аналогично уравнению (IX-138) [c.699]

В реакторе смешанного типа происходит перемешивание (диффузия), но это перемешивание не полное. Если в цилиндрическом реакторе длиной I и попереч- [c.55]

В реакторе смешанного типа происходит перемешивание (диффузия), но это перемешивание неполное. Если в цилиндрическом реакторе длиной I и поперечным сечением 5 идет химическая реакция со скоростью V, а исходное вещество подается с удельной скоростью и V. то распределение продукта реакции 2 по длине реактора I после установления стационарного режима описывается уравнением [c.70]

В уравнения статики объектов с распределенными в пространстве параметрами входят дифференциальные уравнения в частных производных (для одномерных задач — в обыкновенных производных). Статика объектов с сосредоточенными параметрами описывается конечными — алгебраическими или трансцендентными — уравнениями. Например, статика изотермического трубчатого реактора длиной Ь характеризуется уравнением [c.36]

Позднее Кинг и сотр. (1961) применили этот метод для анализа очень разбавленных водных растворов низших спиртов, альдегидов и сложных эфиров. При применении 50%-ного раствора можно уже в реакционной трубке длиной 15 см, заполненной карбидом кальция, достигнуть полного превращения растворителя, в то время как для растворов, содержащих 90% воды, требуется реактор длиной 30 см. Водные растворы органических кислот, однако, нельзя анализировать этим методом, так как они реагируют с образующейся в реакции окисью кальция. [c.274]

Таким образом, в исследуемом многозонном трубчатом реакторе длины зон определялись положением точек максимума температурного профиля. Результаты моделирования показывают, что наибольшее влияние на общую длину и производительность реактора оказывает количество смеси, подаваемой в первую зону. [c.95]

Зависимость полидисперсности ПЭВД от отношения геометрических параметров автоклавного реактора длина диаметр показана на рис. 7.19 [c.137]

Смесь UF< и и помещают в никелевый реактор (длина 30 см, внутренний днаметр 6,3 см), имеющий съемное дно, выполненное в внде фланца. Фланец прикрепляется к реактору с помощью никелевых болтов. Крышка реактора снабжена трубками для входа и выхода газа и для термопары. Хотя система должна быть герметичной до 1000 С, следует соблюдать осторожность во время работы прн избыточном давлении. Реактор с исходной смесью заполняют водородом, очищенным пропусканием над нагретым до 800 °С ураном. Затем повышают температуру реактора до 250 °С водород начинает быстро поглощаться. Когда реакция прекратится, вещество охлаждают в потоке Н2 и энергично встряхивают реактор в теченне 1 ч. Образующуюся при этом смесь UF< и UH3 медленно нагревают до 400 °С, регулируя температуру таким образом, чтобы твердые частицы не уносились выделяющимся водородом. Затем водород вытесняют аргоном, который также, предварительно пропускают над стружками урана для очистки, медленно нагревают реактор до 1050—1150°С, выдерживают прн этой температуре [c.1298]

На рис. 37 представлена температурная зависимость степени превращения исходных компонентов при прямом окислении этилена. (Состав исходной смеси—80 % С.Н и 12% О2 время реакции 20 сек стеклянный реактор длиной 500 мм и диаметром 46 мм). Из рассмотрения кривых, представленных на рис. 37, можно Сделать следующие выводы [c.188]

Поскольку повышение температуры ведет к увеличению скорости реакции, весь ход реакции видоизменяется. Теплота реакции, практически равная теплоте полимеризации этилена (около 22 ккал/моль), выделяется внезапно, что приводит к неравномерному повышению температуры. При этом появляются всякие осложнения и часто реакция заканчивается вспышкой, сопровождающейся полным разложением этилена на метан, водород и углерод. Предельными условиями для взрыва при опытах в небольших лабораторных автоклавах являются температура 125° и давление 125 ат (для чистого триэтилалюминия). Будут ли эти условия предельными для крупных реакторов, неизвестно. Если же исходить из высших алюминийтриалкилов или же разбавлять триэтилалюминий насыщенным углеводородом, то опасность такого саморазложения уменьшается. При непрерывном ведении процесса в больших масштабах должен быть обеспечен непрерывный отвод тепла путем соответствующего выбора конструкции реактора (длинные трубчатые реакторы, см. стр. 187). [c.154]

Обработке подвергают 1 кг отработанного катализатора на носите.ле — активного оксида алю-миния в состав катализатора входят соединения V, Мо, Со и Ni. Для удаления углеводородов и воды сырье сначала нагревают в токе азота при 400 С в течение 2 ч. Обработку проводят в трубчатом реакторе длиной 600 мм и диаметром 140 мм, вращающемся вокруг горизонтальной оси реактор имеет наружный обогрев, скорость подачи азота составляет 20 л/ч. Через 2 ч реактор охлаждают, выгружают 825 г катализатора, из которого удалены летучие продукты, большая часть которых улавливается путем конденсации. В состав летучих продуктов входит 1/3 воды и 2/3 смеси углеводородов. После описанной обработки катализатор имеет следующий состав, % С 21 S 8,4 V 9,4 Мо 5,6 Ni 2,4 Со 1,7 Si 0,14 AI 27. [c.383]

Рис. 2.1.7. Изменение числа молей д. реагирующего вещества вдоль реактора длины I

Если известен объем реактора и необходимо проверить эффективность его работы, то часовая производительность реактора, длина которого а площадь поперечного сечения Р, будет [c.57]

Рис.7. Оптимальный режим изменения удельной производитель -ности и температур хладагента в последовательности промыш -ленных реакторов (длина цикла-6 месяцев)

И минимальное время пребывания молекулы в реакторе длиной L составит [c.87]

В этих формулах Со, — концентрации целевого комионента при входе и выходе из реактора длиною L и выражение [c.88]

Для трубчатого лабораторного реактора, длина которого, как правило, невелика, можно принять, что объем паровой фа.чь[ изменяется от входа сырья в зоне реакции до выхода продуктов реакции по линейной зависимости. При этом за длину реакционной зоны принимают участок трубы, в начале которого температура равна условной температуре начала раз.чожения, а по основной его длине практически постоянна, приближаясь к заданной. Так, при осутдестилении в лабораторных условиях пиролиза на установке трубчатого типа длительность контактирования определяется с учетом того, что объем конечных продуктов процесса вследствие большого выхода газа (70—80%) в несколько раз больше объема паров сырья (например, бензина). Таким образом, средний объем паров в реакторе составляет (л/с) [c.84]

В трубчатом реакторе длиной 1 и объемом У в = Уд степень превращения составляет [по формуле (УП, 48)] [c.192]

Из-за необходимости точного поддержания температуры, а также проблемы отвода тепла используются многотрубчатые реакторы (длиной труб 3000ЛЛ1 и диаметром 25жл1). Ввод тепла осуществляется теплоносителями (дифенилом, диэтилфталатом или нефтепродуктами вязкостью 4—5 °Езо и температурой вспышки выше 210 °С). Материал реактора не должен катализировать разложение окиси этилена используют аустенитные стали, гальванизированное или посеребренное железо, [c.167]

Чтобы определить конструктивные параметры реактора (длину, диаметр, угол наклона, скорость вращения), необходимо знать время пребывания твердого вещества в аппарате. Для расчета указанной величины провели лeдyюш й опыт две небольшие порции твердого материала ввели в смесь, аналогичную той, которая, как предполагалось, будет в реакторе, и после выдержки в течение 1 ч подвергл.и пробы анализу. В этих условиях частицы размером 3,175 мм прореагировали на 87,5%, а частицы размером 6,35 — на 58%. [c.366]

Парциальное давление нераспавшегося пропана на участке реактора длиной I определяется по закону Дальтона [c.64]

Другим путем увеличения поверхности является дробление сорбента на более мелкие частицы, однако при этом очистку следует вести скорее в псевдоожиженном или увлекаемом слое катализатора, чем в стационарном. Юнгтен и Петерс [418] в своих экспериментах на пилотной установке использовали реактор с увлекаемым слоем (рис. П1-42). Реактор длиной 6,35 м обогревали снаружи газами, проходящими через кольцо, образованное внешней трубкой. Температуру реактора регулировали в интервале от 200 до 1000 °С. В реактор подавали доломит, известняк и другие твердые частицы. Частицы, вступающие в реакцию, собирали с помощью электрофильтра. Эффективное время пребывания составляло от 1 до 4 с. [c.170]

Предполагается, что водяная рубашка имеет столько же зон, сколько и реактор. Длины зон рубашки и реактора одинаковы, причем варьируемые температуры теплоносителя 0 принимаются постоянными вдоль каждой зоны рубашки. Внутренние диаметры труб реактора для каждой из зон реактора выбирали таким образом, чтобы скорости потоков в зонах были одинаковы. Уравнения (5.18) —(5.20) вместе с (5.23)-(5.25) и уравнениями ддя расчета коэффициента теплопередачи в реакторе и плотности реакционной смеси представляют математическуто модель рёактора. [c.94]

I — стальной реактор длиной 19 см, внешним диаметром 5,5 см н толщиной стенок 9 мм, объем до нарезки около 45 мл 2 — головка реактора 3 — редукционный вентиль 4 — манометр 5 — медный трубопровод высокого давления 4 —подвнжнэй поршень. [c.2171]

Время нагрева угля (исслсдовапне проведено с бурым углем Ирша-Бородннского.разреза) до заданной температуры практически было одинаково во всех опытах и равно времени прохождения частичек угля через реактор длиной 1 м. [c.30]

Рис.6. Оптимальный режим изменения удельной производи -тельности и температур хлад-доагента в последовательности промышленных реакторов (длина цикла - 6 месяцев)

По мере приближения к диффузионной области кажущийся порядок реакции приближается к единице. В потоке скорость реакции, протекающей без изменения объема в изотермических условиях, выражается уравнением (рде — линейная скорость потока,, йх йЬ — изменение концентрации реагента в объеме реактора длиной с1Ь). Рассмотренное уравнение можно использовать и в, нащем случае вследствие незначительной зависимости процесса гидрогенолиза этана от температуры за пределами 280°С [7]. Величина линейной скорости составляла 282 см1мин, температура — 280—325° С, а значения кх1с1Ь [c.167]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология