Бензин выход при крекинге

Наиболее важным фактором, определяющим выход крекинг-бензина из данной нефти, является изменение в содержании водорода до и после крекинга. Действительно, можно показать, что термический крекинг зависит в значительной степени от баланса водорода и что результаты процесса в широком интервале могут быть определены по изменению содержания водорода. Следующее уравнение позволяет хорошо рассчитать выход бензина в целом ряде крекинг-процессов. [c.35]

Основной характеристикой катализатора является его каталитическая активность, т. е. способность катализатора ускорять реакции превращения исходного сырья в целевые продукты. При каталитическом крекинге нефтяных дестиллатов таким целевым продуктом является бензин, выходом которого и принято оценивать каталитическую активность катализатора. Для свежих синтетических катализаторов эта активность обычно находится в пре- [c.50]

Принимая во внимание многообразие исходного сырья и высокие требования, предъявляемые к октановым числам и выходам бензина, рассмотрим те реакции различных углеводородов, которые способствуют повышению октанового числа. Для этого остановимся отдельно на реакциях парафиновых, нафтеновых и ароматических углеводородов. Практически в бензинах прямой гонки ароматических углеводородов содержится относительно мало (от 5 до 15%), и поскольку последние обладают высоким октановым числом и достаточно стабильны в процессе каталитического риформинга, то пет необходимости останавливаться подробно на их конверсии. Таким образом, основное внимание будет уделено рассмотрению конверсии парафиновых и нафтеновых углеводородов. В заключение главы будут обсуждены реакции углеводородов бензинов термического крекинга, которые также нуждаются в повышении их октанового числа, и некоторые другие вопросы. [c.164]

Из вышеизложенного следует, что при варьировании оперативными параметрами процесса каталитического крекинга выходные показатели крекинга будут изменяться по сложным и часто экстремальным зависимостям. Это обстоятельство обусловливает необхо — димость оптимизации технологических параметров с целью достижения максимального выхода целевых продуктов высокого качества. Пример определения максимального выхода бензина при крекинге вакуумного газойля на шари — ковом ЦСК представлен на рис. 8.7. [c.132]

В зависимости от качеств сырья и условий проведения процесса выход автомобильного бензина при крекинге составляет 25—50% на исходное сырье. [c.14]

Влияние обработки естественного катализатора водяным наром на выход бензина нри крекинге сернистого сырья [c.53]

Ниже указаны выходы продуктов на установках каталитической очистки при однократной переработке тяжелых бензинов каталитического крекинга (в % вес.). [c.161]

Определив по уравнению (1) выход крекинг-бензина, можно рассчитать выход крекинг-остатка по следующему уравнению [c.36]

N — выход крекинг-бензина с концом кипения 205" С (вместе с бутановой фракцией), объемн. %. [c.36]

Состав бензина каталитического крекинга зависит от ряда переменных величин, включая качество сырья и условия процесса — температуру, давление, объемную скорость, природу катализатора. Те же самые факторы (исключая то, что относится к катализатору) воздействуют на выход и состав бензинов термического крекинга. [c.48]

Олефины Сд и С4 в свою очередь, имеют большую склонность к реакциям алкилирования и полимеризации, что еще более повышает выходы автомобильного и авиационного бензинов. При каталитическом крекинге получаются также высокие выходы к-бутенов, являющихся сырьем для производства бутадиена и других нефтехимических продуктов. Дальнейшее более детальное сравнение термического и каталитического крекингов было произведено на индивидуальных соединениях [9]. Несмотря на то, что данные по составу бензинов не приведены, более высокое октановое число бензина каталитического крекинга свидетельствует, безусловно, [c.143]

Фракции бензинов термического крекинга. Термический крекинг нефтяных фракций получил широкое распространение на нефтеперерабатывающих заводах СССР. Процесс термокрекинга используется для переработки самых разнообразных видов сырья — от лигроинов до гудронов включительно. При этом получается бензин с октановым числом, колеблющимся от 60 до 70 пунктов. Выход бензина зависит от качества исходного сырья. При крекинге лигроина можно получить бензина до 70% (на сырье), при крекинге мазута —30—35%, при крекинге гудрона —10—15%. [c.102]

Наряду с фракциями бензинов термического крекинга для получения альдегидов —Сю в процессе оксосинтеза могут быть использованы легкие погоны бензинов высокотемпературной переработки тяжелых нефтяных топлив. В составе этих бензинов содержится до 60% и выше непредельных углеводородов, а выход целевых фракций составляет 35—40%. [c.104]

Из-за отложения углерода, которое больше, чем пр1 термическом крекинге, необходима частая регенерация катализатора. Отложение кокса нри каталитическом крекинге обсуждается в работах [127—129]. По мере накопления кокса на катализаторе выход бензина падает. Крекинг становится менее селективным и образуются все большие количества газа. Углерод с катализатора удаляется сжиганием в присутствии воздуха, подаваемого под атмосферным или немного более высоким давлением. Температура регенерации выше, чем температура крекинга (около 540—650° С), и ограничивается термической устойчивостью катализатора. В зависимости от материала изменения поверхности происходят [c.342]

Применение активированных и неактивированных г. [ин в качестве катализатора для реакций газойлей при температуре 400 X приводит к 30— 50-кратному снижению йодного числа бензина по сравнению с бензинами термического крекинга. Выход бензина в случае жидкофазного каталитического крекинга нри температуре 400 °С в зависимости от примененного сырья в два — восемь раз больше по сравнению с чисто термическим процессом в тех же условиях. [c.132]

В отличие от термического крекинга ири каталитическом крекинге не образуется крекинг-остатков (мазута). Выход бензина составляет 40—50 вес. % по отношению к сырью, и но химическому составу он резко отличается от бензина термического крекинга бензин каталитического крекинга более стабилен (отсутствуют диены), не содержит серы и обладает высокой детонационной стойкостью. [c.437]

Проведенные усовершенствования процесса ККФ способствовали увеличению выхода бензина и кокса (рис. У.7, У.в). В настоящее время выход бензина на установках ККФ с лифт-реактором при использовании современных цеолитсодержащих катализаторов (без гидроочистки) может достигать на благоприятном сырье 70% (об.), а в.месте с потенциальным алкилатом — 114% (об.) (табл. У.2), о.ч.и. (без ТЭС) бензинов каталитического крекинга обычно составляет 88 93. Однако прн необходимости октановую характеристику можно улучшить за счет ужесточения режима процесса (табл. V. 3). [c.104]

Потенциальный выход крекинг-бензина алкилата (517 мм рт. ст.), % (об.) [c.109]

Выходы и антидетонационные свойства бензинов каталитического крекинга [35] [c.48]

Сырье. Качество сырья существенно влияет на выходы продуктов и качество бензина каталитического крекинга. Некоторые данные о влиянии качества сырья на результаты процесса приведены в табл. 7.9. [c.226]

Из табл. 13 видно, что выход бензина на аморфных катализаторах меньше, чем на цеолитсодержащих. Причем эти выходы бензина при крекинге на аморфных катализаторах являются максимальными для цеолитсодержащих катализаторов оптимальные выходы достигаются при большей глубине превращения сырья. [c.29]

Рис. 68. Влияние металлов на выход бензина при крекинге вакуумного газойля

Рис. 83. Влияние расхода кислоты на выход бензина при крекинге вакуумных газойлей

Как видно из табл. 53, эксплуатационные расходы по мере углубления очистки возрастают. Однако в связи с увеличением выхода бензина и легкого газойля себестоимость бензина каталитического крекинга очищенного сырья ниже, чем бензина, полученного из неочищенного вакуумного газойля. Из данных табл. 53 видно, что при очистке серной кислотой концентрацией 95—96% экономически более выгодно расходовать 2,5 вес. % кислоты на сырье. [c.209]

Установку характеризуют также следующие параметры Wi, W2, W3, Wi — соответственно фракции с температурой кипения до —80° С, с температурой кипения 80—200 °С, керосина и остатка из атмосферной колонны — количество тяжелого вакуумного дистиллята — количество реактивного топлива — отношение количеств печного топлива и остатка Wg — загрузка по сырой нефти Wg — общее количество высокооктанового бензина WiD — относительный выход высокооктанового бензина каталитического крекинга Wn — отношение низкооктанового компонента к высокооктановому в бензине гидрокрекинга W12 — минимальное количество низкооктанового бензина. [c.176]

Страны, не располагающие собственными источниками нефти и газа, имеют в настоящее время возможность получать этилен, являющийся основой нефтехимической промышленности, из легкотранспортируемых продуктов, например из определенных фракций нефти. Эта задача решается в первую очередь пиролизом нефтяных фракций в присутствии водяного пара при 600 — 700°. Водяной пар служит одновременно разбавляющей средой и теплоносителем и уменьшает коксообразование. Процесс во многом подобен паро-фазпому крекинг-процессу. При этих процессах до 30% всего вводимого сырья превращается в газообразные продукты, в большинстве с высоким содержаниел олефинов, которые в недавнем прошлом считались нежелательными. Целевым продуктом являлся бензин. Процесс пиролиза, имеющий целью получение олефинов, о котором здесь идет речь, должен проводиться таким образом, чтобы обеспечить максимальный выход олефинсодержащих газов и минимальный — жидких продуктов, кипящих в интервале температуры кипения бензина. Выход последних может быть различным в зависимости от состава сырья и условий пиролиза. [c.54]

Необходимое для крекинга нефтяных фракций тепло также можно получить за счет добавок воздуха и сожжения части углеводородов. В Советском Союзе такой процесс известен как процесс Дубровая. Нагретое до 450 минеральное масло поступает в реакционную камеру, где при атмосферном давл ении смешив-ается с воздухом (около 250 воздуха на 1 т крекируемого масла). За счет горения температура повышается до 520—550°. Выход крекинг-бензина равен 55—65%. вес. [28]. [c.443]

Весьма важным фактором является температура крекинг-процесса. При прочих одинаковых условиях с ростом темнературы в рабочей зоне реактора существенно повышается общая глубина превращения сырья и в меньшей мере выход бензина. Резудататы крекинга трех видов сырья при разных температурах процесса рассмотрены в начале предыд щей главы. [c.204]

В результате термического крекинга образуются три продукта газ, крекинг-бензин и крекинг-остаток или топочный м азут. В некоторых случаях проводится крекинг до кокса, или крекинг без получения крекинг-остатков, при котором главными продуктами являются газ, крекинг-бензин и кокс. Удалось получить довольно хорошие выходы главных продуктов, однако, в связи е отсутствием быстрых и точных методов исследования в то время, когда был широко развит термический крекинг-процесс, детальные анализы их не проводились. [c.34]

Это уравнение представлено графически на рис. 2. Выход крекинг-бензина из различного исходного сырья — дистиллятного и остаточного, крекированного и прямогонного, в самых различных условиях процессов рассчитывается со средней ошибкой до 3%. Уравнение мон но также использовать, слегка изменив его, для расчета выходов бензина в процессе крекинга до кокса (крекинг без получения крекинг-остатков). То обстоятельство, что выходы крекинг-бензина могут быть выражены просто в виде разницы между содержанием водорода в исходном сырье и крекинг-остатке, объясняет, почему оказалось возможным представить выходы бензина как функцию плотности (в °АР1) исходного сырья и крекинг-остатка. Содержание водорода с достаточной точностью выражается через плотность (в °АР1) нефтепродуктов. Отсюда, получая из данного исходного сырья мазуты с одинаковой плотностью, находим, что предельный выход крекинг-бензива лишь в малой степени зависит от других рабочих условий и сохраняется, в основном, неизменным для всех крекинг- [c.35]

Ход процесса оказывает серьезное влияние на конечную вязкость крекинг-остатка. Например, было найдено, что тяжелый газойль, отгоняемый от остатка висбрекинга, может быть заменен термически стойким легким сырьем, идуш им на повторный крекинг, которое получается при крекинге более легких фракций. Такое сырье, несмотря на меньшее содержание водорода и меньшую потенциальную способность к образованию бензина, является лучшим средством для снижения вязкости тяжелых остатков. С другой стороны, газойль прямой гонки, отогнанный от тяжелых остатков, имея больше водорода, даст больше бензина, чем крекинг-флегма в процессе исчерпываюш его рисайклинга. Суммарный эффект заключается в том, что, удаляя менее эффективный для понижения вязкости дистиллят и заменяя его более эффективным в этом отношении разбавителем, который является, однако, плохим сырьем для крекинга, можно получить повышенные обш ие выходы бензина и более низкие выходы мазута со стандартной вязкостью. Эта операция известна под названием крекинг тяжелых фракций и возвращение назад на смешение . Процесс ведется следующим образом змеевик висбрекинг-установки загружается отбензиненной нефтью так, чтобы газойль направлялся вверх и крекинг легкого газойля происходил в одном змеевике, а крекинг тяжелого — в другом. Остаток подвергается перегонке под вакуумом, и полученный газойль вновь подается в крекинг-змеевик для тяжелого газойля. Крекинг-остаток из обоих змеевиков смешивается с вакуумными остатками и достаточным количеством крекинг-флегмы для получения мазута соответствующей спецификации. [c.38]

Каталитический крекинг впервые получил промышленное осуш ествление в 1936 г. С тех пор высокое аитидетонационное качество бензина каталитического крекинга по сравнению с бензином термического крекинга ири равном выходе привело к повсеместной замене термического крекинга каталитическим. Однако некоторое количество бензина термического крекинга еп1,е получают на старом оборудовании кроме того, процесс термического крекинга можно применить, чтобы улучшить плохо поддаюш ееся переработке рециркулирующее сырье каталитического крекинга [157]. [c.48]

Показано, что активированные глины гумбрин и гиляби при температуре 400 °С и нри расходе катализатора всего лишь 30 % на сырье заметно увеличивают выход бензина нри крекинге неочищенного керосина и резко снижают йодное число полученного бензина. При температуре 450 °С выход бензина из керосина под влиянием активированного гиляби почти не увеличивается, но йодное число крекинг-бензина сильно уменьшается. [c.132]

Технологическая схема процесса приведена на рис. 25. Чтобы процесс был непрерывным, на установке применяют два реактора. Сырье подогревается сначала в теплообменниках 3, а затем в печи 1 до температуры реакции и в паровой фазе подается в реактор 2. В реакторе 2 происходит в это время регенерация катализатора. Продукты реакции (изомеризат, полимеры и газ) выходят иг реактора 2 и поступают в колонну 4. Полимеры удаляются с низг колонны, а изомеризат и газ с верха колонны поступают в сепара тор 5 и затем в депропанизатор 6, откуда выходит готовый продукт Процессы при низких температурах. Для повышения октаново го числа бензинов термического крекинга перспективными катали заторами оказались синтетические цеолиты типа 5А [2]. В йх при [c.178]

При раБном коксообразовании (4,5%) выход бензина каталитического крекинга из сырья, предварительно подвергнутого гидроочистке, выше на 36—61% [c.66]

Увеличение производства дизельных топлив (табл. VII. ) при задаипом объеме переработки нефти может быть достигнуто прежде всего путем более широкого использования газойлей вторичного происхождения, в частности, легкого газойля каталитического крекинга. Однако при использовании на установках ККФ современных цеолитсодержащих катализаторов (предназначенных для производства максимального количества бензина) выход и цетановое число крекинг-газойля крайне невелики (табл. УП.2). Для улучшения этих показателей необходимо значительно снизить жесткость режима процесса и использовать сравнительно малоактивные катализаторы. Наряду с разработкой новых специальных катализаторов, характеризующихся низкими скоростями реакций с переносом водорода и обеспечивающих получение газойля со сравнительно невысоким содержанием ароматических соединений (и высоким цетановым числом), в США рассматривается также возможность перехода с современных цеолитсодержащих катализаторов обратно на малоактивные аморфные катализаторы 50— 60-х годов. Значительного повышения це-танового числа крекинг-газойля можно достигнуть путем его гидроочистки в жестких условиях (см. табл. УП.2), Однако часто этот процесс сопряжен с очень высоким расходом водорода и чрезмерно большими эксплуатационными расходами. В этом случае экономичнее может оказаться экстрактивное удаление ароматических соединений или применение присадок, повышающих цетановое число. [c.165]

Рис. 7.4. Связь каталитической ачтив-ности (по выходу бензина при крекинге газойля) алюмосиликатных катализаторов с числом активных центров, определенным по адсорбции хинолина.

Прн паровой обработке металлы оказывают иное действие на качество катализатора. Они не изменяют характер влияния температуры иропаркп на свойства катализатора. В то же время после паровой обработки (в зависимости от ее условий, типа металла и его концентрации) отравляющий эффект металла уменьшается или полностью уничтожается (см. рис. 63), что хорошо согласуется с данными других исследователей. Так, при крекинге на образце с содержанием 0,25 вес. о железа, не обработанном паром, выход бензина по сравнению с выходом бензина на исходном катализаторе, таклсе необработанном паром, уменьшился в 1,3 раза, а выход кокса увеличился в 1,5 раза. При паровой обработке обоих катализаторов до одной и той же величины поверхности картина совсем другая. Выход бензина при крекинге на образце с 0,25% железа при больших величинах поверхности (2,0-10 м ) несколько (в 1,2 раза) меньше, чем выход бензина на исходном катализаторе, а по мере ужесточения паровой обработки эти ве- [c.146]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология