Улиточный тангенциальный подвод

Рис. 3. 17. Улиточный тангенциальный подвод.

УЛИТОЧНЫЙ ТАНГЕНЦИАЛЬНЫЙ ПОДВОД (У) [c.44]

УЛИТОЧНЫЙ ТАНГЕНЦИАЛЬНЫЙ ПОДВОД [c.112]

Справедливо считается, что улиточный тангенциальный подвод (см. рис. 3.17) обеспечивает равномерное распределение скоростей по окружности устья горелки. На рис. 3.18 показан способ построения улитки вторичного воздуха. Основным принципом построения является улиточный канал равной скорости. Если принять равномерный выход потока из улитки в кольцевой канал по всей его окружности, то ширина канала улитки должна на протяжении этой окружности меняться от некоторого начального ее значения а до нуля. Промежуточные размеры и определяемая ими огибающая кривая получаются следующим образом. Проводится внутренняя окружность улитки, являющаяся наружной окружностью устья колы евого канала. Радиусом, равным l/g а, проводится вспомогательная окружность, концентричная первой. Не изменяя угла раствора циркуля, вспомога- [c.112]

Имеются ли возможности для уменьшения габаритов улиточного подвода без ухудшения характеристик факела Для этого необходимо установить количественные зависимости аэродинамических характеристик от основных конструктивных параметров улиточного тангенциального подвода. [c.113]

Для более подробного изучения улиточного тангенциального подвода в ЦКТИ проводились исследования на моделях с широким изменением определяющих конструктивных параметров. Рассмотрим результаты работы [93] по исследованию 12 моделей, параметры которых сведены в табл. 3.4. [c.115]

Скоростная неравномерность улиточном тангенциальном подводе. [c.115]

Графики, позволяющие конструктору рассчитывать степень неравномерности потока в устье горелок с улиточными тангенциальными подводами различных конструктивных параметров и различными положениями языкового шибера, приведены на рис. 3.23. [c.120]

Рис. 3. 26. Коэффициент гидравлического сопротивления улиточного тангенциального подвода, отнесенны к живому сечению устья (йо/й= 0,61).

Рис. 3. 28. Относительный габаритный размер улиточного тангенциального подвода.

Расчет улиточного тангенциального подвода с помощью номограммы (рис. 3. 31) позволяет производить быстрый и экспериментально обоснованный расчет размеров круглой горелки, позволяющий выбрать оптимальную конструкцию в отношении как аэродинамических качеств, так и габаритов. [c.126]

Рассмотрение смесеобразования в горелках приводится в главе 4. Здесь же произведем с помощью номограммы выбор конструктивных размеров горелки (с улиточным тангенциальным подводом), обеспечивающих небольшое сопротивление без ухудшения аэродинамических характеристик горелки. [c.127]

Номограмма позволяет рассматривать конструкцию улиточного тангенциального подвода не как нечто неизменяемое напротив, соотношения основных размеров канала могут изменяться в широких пределах и устанавливаются расчетом. [c.130]

Улиточный тангенциальный подвод обеспечивает хорошую равномерность потока по окружности устья е 10%. [c.130]

Все параметры улиточного тангенциального подвода могут рассчитываться по номограмме рис. 3. 31. [c.130]

Зависимости, приведенные на рис. П-4, получены по данным измерениям скоростей в закрученной струе, вытекающей из форсунки с улиточным тангенциальным подводом воздуха при характеристике крутки Й = 2,07 для разных значений Ий. [c.31]

Аэродинамика образуемой улиточным тангенциальным подводом струи и гидравлическое сопротивление подвода в основном зависят от соотношения площадей поперечных сечений подводящего патрубка (аЬ), полости, в которой происходит закручивание (яDV4) н устья закручивателя (пОр4) [Л. 50]. Соотношение сечений дает два основных конструктивных параметра аЬ/О н Ву/О. В полости тангенциального подвода крутка тем больше, чем меньше параметр аЬ/О . [c.29]

В работе [131] отмечается, что при размерах патрубка а = 0,35d, Ъ = d abld = 0,35) и приведенной скорости 10 м сек (что соответствует скорости воздуха в подводящем патрубке 28,6 м сек) потери давления при простом тангенциальном подводе составляли 38 мм вод. ст., в то время как с улиточным тангенциальным подводом 109 мм вод. ст. [c.108]

Исследования сопротивления моделей показали, что коэффициент гидравлического сопротивления улиточного тангенциального подвода при данном значении параметра abld дочти не зависит от значений alb. Так, на рис. 3.26 линия 2 соответствует слабому росту значения коэффициента = от 2,2 до 2,5 при изменении а Ъ в нш-роких пределах от 0,1 до 0,9. [c.121]

На кривой 3 приведено влияние поджатия сечения подводящего патрубка языковым шибером на рост коэффициента сопротивления для модели аЬ1д = 0,58 нри любом значении а1Ъ. Обе кривые имеют одинаковый характер, а коэффициент сопротивления у является как бы однозначной функцией от параметра ab d . Это используется при построении номограммы для расчета улиточного тангенциального подвода [93]. [c.121]

При исследовании улиточного тангенциального подвода в Институте использования газа АН УССР [131] также был установлен ряд интересных зависимостей для горелок от основных конструктивных параметров. Выяснено, например, что область обратных скоростей равна 0,41 <1 при значении параметра аЫсР = 0,450 и 0,600, что соответствует 16,7% от площади поперечного сечения цилиндрического канала. [c.122]

В работе И. О. Замазий [51], выполненной в ЦКТИ, был установлен минимальный габаритный коэффициент гидравлического сопротивления r улиточного тангенциального подвода в зависимости от основного конструктивного параметра аЫсР. Опыты проводились на моделях с параметрами аЫд , имеющими следующие значения 0,58, 0,7 0,9 1,0 1,19 и 1,38 при alb = 0,4 и d ld = 0,5. Результаты этих исследований в сопоставлении с результатами работы [93] по сопротивлению приведены на рис. 3.29. Минимум находится при значении параметра abld = 0,8 -i- 0,9. Kaii при меньших, так и при больших значениях основного конструктивного параметра улиточного тангенциального подвода габаритный коэффициент сопротивления растет. [c.124]

На рис. 3.30 представлены коэффициенты сопротивления улиточного тангенциального подвода, отнесенные к скоростному напору в устье. Обращает на себя внимание тот факт, что при больших значениях параметра abld коэффициент сопротивления y стремится к единице, что соответствует представлению о потере скоростного напора на выходе при предельном значении abld — o. [c.124]

Рис. 3. 29. Габаритные коэффициенты сопротивления улиточного тангенциального подвода = / (аЪ1й ).

Рис. 3. 31. Номограмма для расчета улиточного тангенциального подвода. (Коэффициент сопротивления 5у отнесен к сечению, составляющему 0,493й . В случае неравномерного поля скоростей в подводящем патрубке возрастает на величину 25 % от приведенного значения.)

В рассматриваемой же работе [101] обращается внимание на неравномерность распределения воздуха по секторам горелки, вызванную неудовлетворительной работой улитки вторичного воздуха. Была сделана попытка устранить неравномерность нодачп воздуха на горелке путем прижатия языка, служащего для увеличения угла разноса факела, однако, как и следовало ожидать, неравномерность увеличилась еще больше. Отметим также, что измерения скоростной неравномерности в работе производились на горелке с простым тангенциальным подводом, которая действительно характеризуется повышенной неравномерностью но сравнению с улиточным тангенциальным подводом. Как правило, все пылевые горелки имеют улиточные тангенциальные подводы, обладающие небольшой неравномерностью скоростей в устье горелки. [c.277]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология