Характеристики степени неравномерности потока

I. ХАРАКТЕРИСТИКИ СТЕПЕНИ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ПОТОКА [c.14]

Современные представления о необходимой степени равномерности потока в рабочей части сверхзвуковой аэродинамической трубы определяют максимальную величину отклонений числа Маха от среднего значения в долях процента. Важным фактором, характеризующим качество потока, является также спектральная характеристика неравномерности ясно, что в соплах аэродинамических труб наиболее нежелательны возмущения с длиной волны порядка характерного размера модели. Эти условия и определяют высокие требования к точности расчетов она должна превосходить возможности металлообработки. Следует заметить, что в настоящее время в большинстве трубных сопел неравномерность потока по числу М не меньше =Ь(1 — 2)%, а точность расчетов =Ь(1 — 3)% в задачах внешней аэродинамики все еще считается удовлетворительной. Таким образом, точность расчета сопел должна значительно превышать точность расчета других задач аэродинамики и находится, фактически, на грани возможностей современной вычислительной техники. При этом весьма важно также знать, в каких местах расчетной области происходит концентрация вычислительной погрешности. Таким местом, несомненно, является область трансзвуковых скоростей, поэтому точность профилирования должна быть выше всего именно в окрестности критического сечения сопла. [c.85]

Преобразование первоначального профиля скорости в заданный неравномерный может быть достигнуто с помощью не только неоднородных плоских решеток, т. е. плоских решеток переменного по сечению сопротивления, но и пространственных решеток с различной кривизной поверхности. При решении этой задачи предполагается, что малы не только отклонения (возмущения) скоростей от равномерного их распределения по сечению, но и степень неоднородности сопротивления решетки и кривизна ее поверхности, т. е. гидравлические и геометрические характеристики изучаемой решетки мало отличаются от этих характеристик для однородной и плоской решетки. Это допущение позволяет линеаризовать полученные уравнения и основной результат представить в виде линейной связи между характеристиками потока (профилями скорости) до решетки и за ней и характеристиками решетки. [c.121]

Гидродинамическая обстановка на тарелке (или слое насадки) суш ественно влияет на эффективность массопереноса, на степень достижения равновесных значений концентраций фаз. Чем ниже эффективность тарелки, тем, очевидно, необходимо большее время пребывания фаз в контакте или большая поверхность контакта. При движении жидкости вдоль контактного элемента наблюдается неравномерность массопереноса, обусловленная различными градиентами концентраций (движущей силы), различной высотой слоя жидкости, обратным забросом фаз, различной гидродинамической обстановкой и т. д. Поэтому целесообразно воспользоваться для оценки эффективности массопереноса характеристиками локальных объемов массообменного пространства, в пределах которых может быть принята однородная гидродинамическая структура потоков, и определять эффективность контактной ступени интегрально. Такой характеристикой эффективности массопереноса является локальный КПД в форме уравнения (4.59), записанный для многокомпонентной смеси в матричном виде как [1, 45, 46] [c.131]

Степень ухудшения характеристик теплообменника вследствие неравномерного распределения потока можно проследить на примере подвода теплоносителя через боковую стенку корпуса теплообменника, изображенного [c.129]

В любом створе j Е J дерева T J,S), описывающего структуру ВХС, величины Qj и Wj (здесь и далее, для простоты обозначений, индекс р расчетной обеспеченности опускается) определяются боковой приточностью, гидравлическими и морфометрическими характеристиками русла, поймы и собственно водохранилища, а также режимами сбросов (выходными гидрографами) из водохранилищ, лежащих непосредственно выше -го на речной сети. При детальном расчете трансформации стока паводка системой водохранилищ необходимо принимать во внимание сглаживание паводковой волны по мере продвижения по участку реки, ее запаздывание в нижележащие створы и суперпозицию сбросных расходов из вышележащих водохранилищ с боковой приточностью, распределенной по участку. Степень детальности таких расчетов зависит от значимости объекта и его местных особенностей, но главную роль играет детальность прочей информации в рамках решаемой задачи. Па практике соответствующие вычисления подразумевают рассмотрение потока воды в реке либо как неустановившегося, либо приближенно как неравномерного плавно изменяющегося установившегося. По отношению к рассматриваемой оценочной модели такие вычисления могут рассматриваться как имитационный эксперимент, осуществляемый после решения задачи оптимизации для верификации полученного решения. Теоретически (а при использовании достаточно мощных компьютеров, и практически) возможно погрузить подобные расчеты внутрь рассматриваемой схемы оптимизации. Однако это нецелесообразно по технологическим соображениям, поскольку все остальные упрощающие предположения, примененные в задаче, приводят к большей погрешности в определении значений искомых параметров. Здесь решающую роль играет не абсолютно точное численное значение той или иной результирующей величины, а правильность сравнения вариантов с выбором оптимального, исходя из ранее сформулированного принципа запаса надежности для всей рассматриваемой проблемы. Поэтому в рамках рассматриваемой задачи принимается специальная редукционная гипотеза. Для ее формулировки введем дополнительные понятия. [c.413]

В работе [132] проведен расчет влияния естественной конвекции на первоначально полностью развитое ламинарное течение в горизонтальной изотермической трубе. При больших числах Прандтля численные результаты были получены для Ка < С 10 . В работе [136] применялись конечно-разностные методы для расчета влияния неравномерного по окружности нагрева на ламинарное смешанно-конвективное течение в горизонтальной трубе. Подобные граничные условия возникают при работе труб солнечного коллектора. Был сделан вывод, что степень влияния естественной конвекции на характеристики ламинарного вынужденного течения существенно зависит от, распределения плотности теплового потока по окружности стенки трубы. Если тепло подводится вдоль нижней половины трубы, а верхняя ее половина теплоизолирована, то возникает интенсивное вторичное течение, вызывающее повышение теплового потока. Если же нагревается верхняя половина трубы, а нижняя половина теплоизолирована, возникающее вторичное течение гораздо слабее. Эти расчетные результаты были подтверждены экспериментальными данными [153]. [c.647]

Вентилятор ОВ-109-19 относится к группе осевых вентиляторов среднего давления и используется как в схеме К, так и в схеме К + СА. Последовательная установка двух таких вентиляторов схемы К дает очень незначительное увеличение давления, равное примерно 30% по сравнению с характеристикой единичного вентилятора (см. рис. 4.90). Это объясняется тем, что поток, выходящий из первого колеса, значительно закручен по направлению вращения второго колеса и, кроме того, создает большую неравномерность на входе во второе колесо. Это явление (но в меньшей степени) имеет место и у вентиляторов низкого давления. Поэтому также заметно уменьшается суммарное давление по сравнению с удвоенным давлением одного вентилятора. В этом смысле представляет интерес компоновка последовательно устанавливаемых вентиляторов левого и правого вращения. При этом получаем вентиляторы встречного вращения, которые развивают давление большее, чем удвоенное давление одиночного вентилятора. Однако у второго вентилятора должен быть запас мощности привода. [c.979]

Между элементами сортировочного комплекса станции существует сложная взаимозависимость, при этом все элементы настолько динамичны и внутренне связаны, что изменение какого-либо одного фактора служит непосредственной причиной изменения другого, а иногда многих факторов. Так, например, увеличение загрузки системы расформирования, вызванное ростом объема переработки, приводит к изменению вероятностных характеристик потока, выходящего из этой системы, последнее изменяет условия накопления н изменение показателей функционирования системы формирования. Одной из главных причин возникновения обратной связи является неравномерность станционных процессов, а ее отрицательное воздействие проявляется в повторной переработке. К причинам, порождающим повторную сортировку, можно отнести недостаток сортировочных путей и малую их емкость, несоответствие темпов подачи и формирования темпу роспуска вагонов через горку, применение параллельного роспуска и т. д. Следовательно, дополнительная переработка на горке в значительной степени определяется уровнем загрузки системы формирования и отправления, грузовых пунктов, качеством их работы. [c.74]

Однако наличие спиральной всасывающей камеры вызывает все же некоторое поджатие потока, вследствие чего происходит неравномерное распределение скоростей при входе в колесо, влияющее в большей или меньшей степени на характеристики насоса. Это приводит иногда к уменьшению напора и мощности, что особенно заметно при большой производительности. [c.77]

Оценка адекватности модели применительно к процессу продольного перемешивания в диспергированной фазе проведена в форме частотных характеристик амплитудно-частотной (рис. 15) и фазочастотной (рис. 16). Сопоставление частотных характеристик, построенных для теоретической ячеечной модели с обратными потоками и отснятых на колонне при синусоидальном характере возмущающего сигнала, показало, что степень адекватности модели повышается по мере увеличения интенсивности пульсации, поскольку в данном слзгчае снижается доля поперечной неравномерности. Возрастание адекватности характеризуется расширением диапазона частот, в пределах которого соблюдается совпадение теоретических и экспериментальных значений частотных характеристик. [c.44]

Уравнение (IV, 413) может рассматриваться как математическая модель неустановившегося потока жидкости в слое насадки. Параметр в уравнении (IV, 413) является функцией скорости потока и характеризует степень сглаживания фронта гидродинамического возмущения по мере его прохождения через насадочный слой. Сглаживание фронта возмущения может быть вызвано, например, неравномерностью движения отдельных его струй, образованием и слиянием капель на поверхности элементов насадки, противотоком второй фазы и т. п. Коэффициент О/, в модели (IV, 409) характеризует только проточную часть системы. Застойная ее часть в виде статической удерживающей способности не влияет на О. Таким образом, коэффициенты Ср в (IV, 413) я Пцв (IV, 409) представляют собой одну и ту же физическую характеристику потока. [c.399]

В данной статье выводятся расчетные формулы для определения характеристик нолуограннченной радиально-кольцевой струи, набегающей на рабочие элементы указанных выше типов аппаратов. Зная эти характеристики, можно рассчитать коэффициенты неравномерности потока (средпекнтегральное отклонение скорости по сечению, коэффициенты ко.тачества движения и кинетической энергии) перед рабочими элементами аппарата. В свою очередь это позволит определить нужное число решеток и требуемую величину их коэффициентов сопротивления при любом отношении площадей FJFf, и любых расстояниях Н /Оо и //о/Ок, а также оценить влияние полученной степени неравномерности на эффективность работы различных технологических аппаратов. [c.107]

Как известно (гл. V), при осреднении неравномерного потока в общем случае могут быть сохранены неизменными только три его суммарные характеристики. Однако для сверхзвукового потока с постоянной по сечению температурой торможения, каким является начальный участок нерасчетной струи идеального газа при отсутствии смешения, можно найти такие средние значения параметров в поперечном сечении, нри переходе к которым од-еовременно с высокой степенью точности сохраняются значения расхода, полной энергии, импульса и энтропии при неизменной площади сечения. Эти средние значения параметров газа в поперечных сечениях начального участка струи и будем вводить в уравнения неразрывности, энергии, импульсов. Совместные решения этих уравнений поэтому будут также относиться к средним значениям параметров, а определяемая отсюда площадь сечения будет равна действительной площади соответствующих сечений струи. Почти все основные свойства потока при таком одномерном рассмотрении не изменяются и оцениваются правильно. Утрачивается лишь одно существенное свойство течения, а именно равенство статического давления на границах струи и во внешней среде поэтому приходится условно полагать, что в каждом поперечном сечении потока существует некоторое по- [c.409]

Уравнение (7.24) можно рассматривать как математическую модель неустановившегося потока дисперсной фазы в слое насадки. Параметр I), модели характеризует степень сглаживания фронта гидродинамического возмущения по мере его движения через на-садочный слой. Сглаживание фронта возмущения может быть вызвано различными причинами, например неравномерностью движения отдельных его струй, явлением образования и слияния капель на поверхности элементов насадки, наличием противотока второй фазы и т. п. Важно подчеркнуть, что коэффициент в модели (7.24) характеризует только проточную часть системы. Застойная ее часть в виде статической удерживающей способ-Н0СТ1Г не оказывает заметного влияния на величину /),. Таким образом, есть основания полагать, что коэффициент в модели (7.24) тз. В в модели (7.2) представляют собой одну и ту же физическую характеристику потока. [c.353]

Число Рейнольдса является определяющим параметром не только для количественных характеристик пограничного слоя, но и для самого характера течения. При небольших числах Рейнольдса движение частиц газа имеет упорядоченный слоистый характер, такое течение называется ламинарным. При больших числах Рейнольдса движение частиц газа становится беспорядочным, возникают неравномерные пульсации скорости в продольном и поперечном направлениях, такое течение называется турбулентным. Переход ламинарного теченпя в турбулентное происходит при определенном значении числа Рейнольдса, называемом критическим. Критическое число Рейнольдса не постоянно и в очень сильной степени зависит от величины начальных возмущений, т. е. от интенсивности турбулентности на-бегагощего потока. [c.281]

В работе [136] применялись конечно-разностные методы для расчета влияния неравномерного по окружности нагрева на ламинарное смещанно-конвективное течение в горизонтальной трубе. Подобные граничные условия возникают при работе труб солнечного коллектора. Был сделан вывод, что степень влияния естественной конвекции на характеристики ламинарного вынужденного течения существенно зависит от распределения плотности теплового потока по окружности стенки трубы. Если тепло подводится вдоль нижней половины трубы, а верхняя ее половина теплоизолирована, то возникает интенсивное вторичное течение, вызывающее повышение теплового потока. Если же нагревается верхняя половина трубы, а нижняя половина теплоизолирована, возникающее вторичное течение гораздо слабее. Эти расчетные результаты были подтверждены экспериментальными данными [153]. [c.647]

В режиме АГтах зависимости свойств материала от температуры проявляются в наибольшей степени. Из-за температурных зависимо-сгей а, к и р получается так, что тепловые потоки от теплоты Джоуля и Томсона распределяются между концами ветви немного неравномерно (хотя равенство тепловых потоков от теплоты Джоуля является очень хорошим приближением). Эта небольшая неравномерность в условиях равенства нулю теплового потока на холодный конец ветви приводит к тому, что разность температур на модуле, определенная из Д может оказаться на 1-3 К меньше, чем полученная по приведенной методике измерения АГтах Это приводит к неоднозначности трактовки параметров в указанных фирмами характеристиках модуля, поскольку не уточнены метод измерения и поправки, вводимые в экспериментальные результаты. [c.109]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология