Аэродинамические характеристики

Производительность вентилятора Q = 43 000 -210 ООО м 7ч, диаметр рабочего колеса 0 = 2 м, частота вращения п=16,7 с полный напор Я = 2404-620 м, максимальный полный КПД 1 1 = 0,84 мощность электродвигателя Л = 320 кВт, масса вентилятора 3316 кг габаритные размеры с электродвигателем (мм) длина 5168, ширина 3970 и высота 3270. Аэродинамические характеристики вентилятора ВЦТ-20 показаны на рис. 5.16. [c.196]

Рис. IV-б. Типовая аэродинамическая характеристика вентилятора АВО типа АВЗ (тип вентилятора ЦАГИ УК-2М) Д-5м, п = 4,2 с-

Рис. 5.10. Аэродинамические характеристики центробежного вентилятора серии Ц9-55 № 10 [80]

Рис. 6.11. Аэродинамические характеристики АВГ и вентилятора при частоте вращения 7,5 с а — потребляемая мощность б — сопротивление АВГ при числе рядов труб I — 8

Рис. IV-10, Эксплуатационная аэродинамическая характеристика вентилятора

При выборе мощности вентилятора по аэродинамическим характеристикам необходимо иметь в виду, что эти характеристики применяются только до определенной температуры и что мощность должна быть приведена к температуре воздуха в поперечном сечении вентилятора. На рис. 7.2 показана типичная аэродинамическая характеристика осевого вентилятора. Для уменьшения объема работ при вычислениях аэродинамические характеристики построены с учетом динамического напора и коэффициента полезного действия вентилятора, и поэтому необходимо знать только статический напор и объемный расход воздуха, чтобы определить потребляемую мощность и угол наклона лопастей. [c.345]

Рассмотрим примеры аэродинамических характеристик АВО и характерные причины снижения производительности вентиляторов. [c.99]

Для расчета теплоотдачи и аэродинамических характеристик рассмат риваемых теплообменных аппаратов предполагаются известными теплофизические свойства потоков, которые обычно могут быть рассчитаны по их средним температурам [c.17]

Для аппаратов с боковым подводом потока разработаны две конструкции распределительных устройств [101, 122, 127]. Из двух вариантов, испытанных для случая бокового подвода, рассмотрим один более простой с лучшими аэродинамическими характеристиками конструкции. Этот вариант типа балкон (рис. 10.27, б) состоит из конфузора 8 с переходом с круглого входного сечения на эллиптическое на выходе и плоского щелевого диффузора, выполненного из четырех симметрично расположенных относительно оси диффузора криволинейных стенок. Две стенки 10 сплошные, две стенки II перфорированные. Сверху и снизу диффузор закрыт сплошной стенкой 7 и перфорированной стенкой 9. [c.292]

Испытания при переменном расходе теплоносителей позволяют получить те же показатели работы АВО, что и испытания при постоянном расходе теплоносителей, но дополненные оценкой влияния скорости движения теплоносителей на коэффициент теплопередачи К- Именно этот показатель необходим при решении вопроса об интенсификации АВО. Рассматриваемый метод испытаний используют и для построения эксплуатационной аэродинамической характеристики вентиляторов. В этом случае изменяют угол поворота лопастей вентилятора, полное давление и расход охлаждающего воздуха. Для изменения производительности при постоянном угле поворота лопастей служат жалюзи. Чтобы графически построить эксплуатационную аэродинамическую характеристику, число режимов должно быть не менее четырех. [c.61]

Для нанесения точек фактической работы АВО на паспортную аэродинамическую характеристику вентилятора параметры Ув. общ, Яп должны быть приведены к условиям построения аэродинамической характеристики давление 101,32 кПа, температура 20 °С. Для этих условий, обозначаемых индексом нуль, количество воздуха, перемещаемое вентилятором (м ч) [c.68]

Характеристики вентиляторов обычно приводятся в виде графической зависимости полного или статического перепада давлений в вентиляторе от объемного расхода и частоты вращения. В данном случае требуется перепад полного давления, но он равен статическому, если площади проходных сечений на входе и выходе в вентиляторе равны, как это часто бывает в осевых вентиляторах. Для того чтобы подобрать потерям давления в градирне напор вентилятора, удобно использовать объемный расход воздуха, который определяется по известному расходу и плотности. и отложить его значенне (рис. 4) на аэродинамической характеристике вен гилятора. Затем, зная пол[1ый [гере-пад давления в вытяжной баише, можно определить требуемую частоту вращения вентилятора. [c.133]

Для удобства анализа экспериментальных данных зависимость Яп. ср = f (ир)уз пересчитывают для производительности Vb. общ, а значения Ув. общ и Яп.ср приводят к условиям построения аэродинамической характеристики. [c.73]

Необходимо отметить, что длительное использование системы увлажнения как интенсификатора процесса теплообмена имеет свои негативные стороны впрыск воды способствует образованию на оребренной поверхности плотных пылевых отложений, увеличивающих термическое сопротивление и ухудшающих аэродинамические характеристики АВО неравномерная подача воды на оребренную поверхность (при высокотемпературном охлаждении) способствует пространственной деформации теплообменных труб. [c.80]

Эксплуатационные аэродинамические характеристики и их влияние на работу ЛВО [c.92]

На рис, У-б приведена типовая аэродинамическая характеристика Яп = /(Ув) осевого вентилятора типа ЦАГИ УК-2М, на которую нанесены характеристики аэродинамического сопротивления теплообменных секций с 4, 6 и 8 рядами труб. Значение к. п. д. вентилятора находится в пределах 0,64—0,73, а потребляемая мощность составляет 80—85 кВт, причем большее значение соответствует рабочей точке а. [c.94]

Работа вентилятора определяется положением рабочей точки. Точка Ь с параметрами Я . ф<Яп. пр, Ув. ф = Ув. пр может быть получена при а = апр в том случае, если по каким-либо причинам уменьшено аэродинамическое сопротивление секций. Работа вентилятора с параметрами, соответствующими точке Ь", возможна, если а > Опр, а снижение аэродинамической характеристики незначительно Яп. ф > Яп. пр, Ув. ф > Ув. пр. При а > пр рабочая точка Ь может практически совпасть с точкой а, тогда полный напор и производительность вентилятора соответствуют проектным. [c.95]

На рис. IV-10 приведена эксплуатационная аэродинамическая характеристика вентилятора типа АВЗ, полученная в результате тепловых и аэродинамических испытаний при различных углах поворота лопастей а. Техническая характеристика АВО приведена ниже [c.99]

Использование конструктивных и аэродинамических. характеристик существующей и хорошо изученной машины при создании новой, геометрически подобной машины, имеющей другие размеры и предназначенной для работы в иных условиях. [c.304]

Таким образом, все аэродинамические характеристики в проточных частях нейтрализатора удается выразить через максимальное значение аксиальной скорости на оси внутреннего канала, и задача сводится к нахождению функции ит1(.х) = II(х). [c.83]

В дальнейшем исследования проводили на модели сушилки со снятыми циклонными сборками в нижней части и с камерой, диаметр наибольшего сечения которой О = 180 мм. В первой серии опытов изучали влияние аэродинамического режима (расход воздуха) и конструкторских параметров входа на аэродинамические характеристики сушильной камеры (рис. 3.15). С целью создания различных аэродинамических режимов, эксперименты проводили при расходах воздуха Ь = 40-160 нм /ч. При этом относительная высота тангенциальных входных каналов изменялась в пределах = 0,022-0,155, диаметр входного [c.165]

Как показано выше, на основные аэродинамические характеристики исследуемой конструкции сушильного аппарата существенное влияние оказывают геометрические параметры входа и выхода. Рассмотренные характеристики отражают важнейшие свойства аппарата, так как по ним можно судить о затратах энергии потоком на создание закрутки и преодоление сопротивлений входа и выхода. Поэтому их можно использовать в качестве основных критериев оценки аэродинамики аппарата и эффективности его использования в целом. При этом оптимальными должны быть признаны такие конструкции, в которых обеспечивается максимальный уровень окружных скоростей в камере при минимальном гидравлическом сопротивлении. Уменьшение гидравлического сопротивления аппарата, как известно, позволяет применить более экономичное тягодутьевое оборудование, а рост окружных скоростей приводит к увеличению относительных скоростей на этой основе удается интенсифицировать процессы тепло- и массообмена в сушильном аппарате. [c.168]

Интересно было проанализировать такие аэродинамические характеристики вихревой сушильной камеры, как коэффициенты гидравлического сопротив- [c.174]

Рис. 3.21. Зависимость аэродинамических характеристик 4 и от конструктивного параметра входа

Рис. 6.10. Аэродинамические характеристики АВГ и веити.тято-ра при частоте вращения 3,55 с г а — потребляемая мощность б — сопротивление АВГ при числе рядов труб 1 — 8 2 — 6 5 — 4

Траектория струи в поле гравитационных сил определяется взаимодействием последних с силами инерции, связанными с величинами горизонтальных скоростей в каждой данной точке струи. Оба эти фактора действуют независимо друг от друга и притом так, что исходные аэродинамические характеристики струи не подвергаются искажению в частности, при искривлении струи сохраняет свою величину и коэффициент ее турбулентной структуры. [c.26]

Расположение сопла вне смесительной трубы или внутри ее не влияет практически на аэродинамические характеристики эжектора. В обоих случаях безразмерную характеристику следует рассчитывать исходя из формул, выведенных для расположения сопла в трубе. [c.129]

При анализе экспериментальных данных о закрученных струях следует иметь в виду, что хотя параметром крутки и определяются основные аэродинамические характеристики струи, он все же не является универсальным критерием, так как на поведение струи существенное влияние оказывают граничные условия и, в частности, оформление выходных сечений сопла. Ниже приводятся некоторые характеристики закрученных струй, полученные различными авторами для осесимметричных кольцевых струй с цилиндрическими соплами. Опытами установлено, что в этом случае независимо от типа завихрителя струи, у которых значения параметра крутки в выходном сечении сопла одинаковы, имеют практически одинаковые аэродинамические характеристики. Из характеристик закрученных струй наибольший практический интерес для топочной техники представляют следующие [c.39]

Экспериментальные исследования проводились с целью выяснения как распределения порозности насыпных слоев, так и распределения скоростей поперек их сечений п, в частности, влияния стенки канала (пристеночного эффекта) на аэродинамические характеристики слоя. Такими исследованиями занимались Н. М. Жаворонков [42], М. Э. Аэров и др. [10—13, 75, 76]. Достаточно обширные исследования аэродинамики реакторов с зернистым слоем проведены Н. М. Тихоновой [134]. [c.13]

Для характеристики поверхности при одностороннем обтекании введен коэффициент 1(), названный автором степенью эффективности и представляющий собой отношение коэффициентов теплоотдачи исследуемой и эталонной поверхностей = a2/a, = 2/ i. Аэродинамические характеристики находились по графику Я (а) при а = idem, а отношение площадей поверхностей считалось обратно пропорциональным степени эффективности, т. е. 2/ 1=1/115. Последнее не соответствует действительности, так как здесь смешаны две задачи сравнение по Q и сравнение по F, которые не являются равнозначными. [c.11]

Зная AQ, можно приступать к аналитическому расчету дополнительной поверхности теплообмена, решению вопроса увеличения производительности вентилятора, обоснованному выбору рекомендаций по изменению схем обвязки теплообменных секций, разработке комбинированных схем, определению границ регулирования и т. д. Повышение эффективности работы АВО неразрывно связано с увеличением коэффициента теплопередачи Кф, анализ которого возможно выполнить по графику Кф = = f vp)y3 или аналитическому выражению Кф = Кк(ир)". Поскольку предварительно определен дополнительный тепловой поток AQ для выбранной температуры /, или t, можно подсчитать значение (1 р)уз, при котором достигается номинальный теплосъем. По (ор)уз определяется количество воздуха, участвующего в теплообмене, производительность вентилятора по эксплуатационной аэродинамической характеристике и сопротивлению теплообменных секций // . ==/( (ир) з находится увеличение затрат мощности на обеспечение номинального теплосъема при повышенных значениях или t. Характер изменения Кф == f (г> р)уз обусловливает увеличение Кф на АВО в пределах 5—15%, что зависит, главным образом, от соотношения авн и ан. п. Чем выше значение вн, тем в большей степени характер изменения Кф = /(ир)уз приближается к характеру изменения ан. п от скорости воздуха в узком сечении. При построении Кф =s = [( Р)уз для различных зон работы АВО интенсивность изменения Кф может заметно различаться, поэтому при анализе изменения Кф и разработке рекомендаций необходимо учитывать возможность повышения эффективности работы отдельных зон, реализуемую перераспределением охлаждающего воздуха. [c.79]

Для каждого типа установок применяют катализаторы, отличающиеся размерами и формой гранул. На установках Гудри применяли гранулированный и таблетированный катализаторы размером 4—5 мм. На установках с движущимся плотным слоем катализатора применяли вначале таблетки размером 4—5 мм, а затем шарики диаметром от 2 до 4 мм. Установки с кипящим слоем пылевидного катализатора снабжали вначале размолотым катализатором, а в дальнейшем специально приготавливали микросфериче-ские катализаторы. Это позволило существенно снизить эрозию аппаратуры и расход катализатора, а также улучшить аэродинамические характеристики кипящего слоя. [c.6]

Во второй серии опытов исследовали влияние конструктивных параметров входа и выхода на аэродинамические характеристики сушильной камеры при фиксированном расходе воздуха Ь = 120 нм /ч, а относительные размеры входа (ХЬвх/Ь) и выхода ((1о/0) изменяли в следующих пределах ЕЬвх/О = 0,022-0,155 йоЮ = 0,2-0,636. При этом за размер выходного отверстия сушильной камеры условно принимали диаметр отверстия на крышке камеры. Такой подход упрощает исследования, так как позволяет изменять относительный размер выходного отверстия в широких пределах на одной и той же камере. [c.165]

В результате обработки экспериментальных данных в виде зависимостей, представленных на рис. 3.16, установлено, что основные аэродинамические характеристики коэффициент гидравлического сопротивления (или критерий Эйлера) и коэффициент снижения скорости при постоянстве входного геометрического параметра практически не зависят от критерия Рейнольдса. Это свидетельствует о наличии автомодельного режима. В то же время указанные парамет- [c.166]

Рис. 3.17. Зависимость аэродинамических характеристик (бприв., е т) от конструктивных параметров входа при значениях 1 — do/D = 0,2 2 — <1о/В = 0,45 3 — с1о/0 = 0,25 4 — ёо/О = 0,63

Влияние параметра входа на и Ет изучали в камере с распределенным подводом газов через регулируемые тангенциальные щели при фиксированном расходе воздуха и изменении относительного размера входных тангенциальных каналов в пределах ГЬвх/О = 0,022-0,155. На рис. 3.21 показана зависимость аэродинамических характеристик и от конструктивного параметра входа. [c.175]

Экспериментально установлено, что для слабозапыленных потоков (концентрация дисперсной фазы менее 0.3 кг/кг) и при малых размерах взвешенных в потоке частиц (с1ср < 50-10 м) можно пренебречь влиянием взвеси на аэродинамические характеристики закрученного потока. Поэтому предположим, что характер поля скоростей, температур и давлений в запыленном (полидисперсном) потоке близок к незапыленному. [c.312]

Циклонные пылеуловители, принцип действия которых основан на использовании обычного вентилятора, напоминают турбокомп-реосорные пылеуловители с осевым потомком (раздел 3, стр. 256 сл.). Кроме того, что они действуют как пылеочистные установки, а также служат одновременно и вытяжными вентиляторами. Их аэродинамическая характеристика такова же, что и центробежного вентилятора с загнутыми вперед лопатками, для которого соотношения между расходом газа, перепадом давления и потребляемой мощностью хорошо известны. [c.258]

Анализ экспериментальных данных показал, что основные аэродинамические характеристики закрученных струй профили скоростей, изменение максимальных скоростей вдоль струи, максимальная скорость обратного течения, длина зоны рециркуляции и количество рециркулирующих газов, угол раскрытия струи, распределение давлений в струе и другие характеристики определяются в значительной степени безразмерным интегральным параметром крутки п — IMIKD, который также сохраняется постоянным вдоль струи и является ее основной интегральной характеристикой D — [c.38]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология