Ларсона—Миллера

Чтобы еще раз наглядно показать это, рассмотрим наиболее широко применяемое экстраполяционное соотношение Ларсона — Миллера [12] для длительной прочности [c.46]

Левая часть уравнения (8.8) называется параметром Ларсона — Миллера [237]. Первоначально он использовался для металлов при повышенных температурах, а затем — для керамики и различных типов пластмасс [228]. В формуле (8.8) постоянная с = 20. Таким образом, если по абсциссе откладывать напряжение, а по ординате— параметр /(, то значения этого параметра для всех температур и нагрузок должны оказаться на одной кривой, применяемой для экстраполяции данных по длительной прочности. Проще, однако, на основании уравнения (8.8) пользоваться соотношением, справедливым для заданного уровня напряжения [c.281]

Во многих случаях, например для слоистых и наполненных пластиков, температура Tq T. Поэтому множитель То/(То—Т) может быть с небольшой погрешностью заменен единицей, тогда левая часть уравнения (8.12) превращается в параметр Ларсона — Миллера, причем [c.282]

Рис. 8.2. Зависимость параметра Ларсона—Миллера от а

Рис. 34. Параметрическая зависимость Ларсона—Миллера для стали Х5

Рис. 37. Параметрическая зависимость Ларсона—Миллера для отожженной стали Х5М

Рис. 39. Параметрическая зависимость Ларсона—Миллера для улучшенной стали Х5М

Рис. 57. Параметрическая зависимость Ларсона—Миллера для отожженной стали Х9М

Рис. 60. Параметрическая зависимость Ларсона—Миллера для улучшенной стали ХЭМ

Параметр Ларсона— Миллера имеет вид [c.198]

Линейность зависимости напряжения от логарифма времени позволяет применять с достаточной для практических приложений точностью параметрические зависимости вида Ларсона—Миллера [c.258]

В случае отсутствия кривых длительной прочности для ограниченного интервала времен и температур (рис. 14, а), характерных для малоцикловых испытаний, можно воспользоваться параметрической зависимостью типа Ларсона—Миллера р — Т (20 -Н [c.269]

Параметрическое уравнение Ларсона-Миллера [c.171]

Действительно, рассмотрим параметр Ларсона - Миллера [c.25]

Для сплава Удимет-700 с размером зерна 300 мкм, испытанного на воздухе при температурах 760 и 982°С, значения С составили 23 и 18, что близко к ожидаемому значению 20 [14]. При вакуумных (10 торр) испытаниях этого же сплава параметры Ларсона— Миллера при тех же температурах равны 41 и 33 соответственно. Таким образом, поскольку внешние условия по-разному влияют на характеристики ползучести, условия зарождения и роста трещин, нет никаких оснований считать параметры, входящие в рассмотренное эмпирическое соотношение, постоянными. [c.46]

Глур указывает , что соотношение Ларсона — Миллера, выведенное для металлов, дюжно использовать для предсказания срока службы пластмассовых изделий на основании минимального количества данных. Его поддерживают Гаубе, Ричард и др., которые предсказали вероятный срок службы трубок на основании испытанная образца в течение нескольких сот часов Замечания, сделанные ранее по поводу предотвращения или уменьшения термического растрескивания, в равной мере относятся и к статической усталости, за исключением того, что в последнем случае необходи. го выбирать материал с максимальной прочностью (с учетом и других свойств). Это понятно, так как разрушение в результате статической усталости тесно связано с прочностными свойствалн поли.мера. [c.371]

Рис. 3. Параметрическая зависимость Ларсона—Миллера для стали 09Г2С

Рис. 5. Параметрическая зависимость Ларсона—Миллера для стали 16ГС

Рис. 30. Параметрическая зависимость Ларсона — Миллера для улучшенной стали 12ХМ

Рис. 45. Параметрическая зависимость Ларсона—Миллера для улучшенной стали Х5ВФ

Рис. 52. Параметрическая зависимость Ларсона—Миллера для отож- женной стали 1Х8ВФ

Рис. 54. Параметрическая зависимость Ларсона—Миллера для улучшенной стали 1Х8ВФ

Рис. 63. Параметрическая зависимость Ларсона—Миллера для отожженной стали 0X13

Рис. 69. Параметрическая зависимость Ларсона — Миллера для отожженной стали 1Х12В2МФ

С целью снижения продолжительности испытаний при длительно действующей нагрузке для прогнозирования длительной прочности пластмасс при совместном действии нагрузки и температуры используют также ускоренные параметрические методы Ларсона— Миллера и Голдфейна [15, 16]. Их сущность заключается в объединении температуры Гг и времени до разрущения Тг в один параметр Р, который определяет длительную прочность согласно формуле [c.264]

Возможность учета совместного влияния нагрузки, времени ее действия и температуры в соответствии с уравнением (4.10) реализуется путем использования так называемых параметрических методов, среди которых следует отметить методы Ларсона — Миллера и Голдфейна [6]. В основе этих методов лежит объединение температуры Т и времени до разрушения Тр в один параметр Р, с помощью которого определяют длительную прочность. [c.197]

Параметр Голдфейна является уточнением параметра Ларсона— Миллера и определяется выражением [c.198]

LIO, a) можнр представить в виде уравнения С. Н. Журкова. В этой свдзи, в отношении параметрической зависимости Ларсона - Миллера, по-видимому, справедливы все выводы, сделанные по зависимости Журкова. На практике обычно для всей имеющейся экспериментальной совокупности температур и напряжений используют одно значение постоянной С (С — 20). Однако величина С может меняться не только при выходе за границы температурного интервала [172], отвечающего определенному структурному состоянию материала, но зависит также от уровня напряжений. На рис. 1.2 показано изменение величины С для никелевого сплава ЭП109-ВД и стали ЭИ961 [220]. Это обстоятельство может служить причиной существенной ошибки в определении показателей длительной прочности при экстраполяции по уравнению Ларсона - Миллера с использованием одного осреднен-ного значения параметра. Подробный анализ различных пара-26 [c.26]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология