Гидравлическое сопротивление печей

В варианте Б сырье смешивается с горячим водородсодержащим газом, что может способствовать процессам термодеструкции углеводородов. Нужно при этом иметь в виду, что температура стенок труб в печи выше температуры водородсодержащего газа и контакт сырья с горячими стенками длится дольше, чем с горячим водородсодержащим газом. Поэтому нет оснований опасаться усиления реакций разложения в варианте Б. Помимо увеличения селективности процесса (на 2,7°/о масс.) вариант Б характеризуется и некоторыми технологическими преимуществами. Важнейшим из них является снижение гидравлического сопротивления печи. Перепад давления в печи, работающей по варианту Б, почти в 3 раза меньше, чем в варианте А. Определенным преимуществом является и снижение тепловых затрат на установке приблизительно на 6%. В результате отмеченных преимуществ экономия энергетических ресурсов на установке может составить 25—30%. [c.150]

Воздушные (водяные) модели дают возможность моделирования конвективного теплообмена для определения коэффициентов теплоотдачи конвекцией в печах. Они позволяют оценивать роль отдельных участков и поверхностей в тепловой работе печей, а также определять гидравлические сопротивления печей или отдельных участков. [c.129]

Расход этановой фракции изменялся в пределах от 750 до 950 м /час и расход пара от 60 до 200 кг/час (8—30% от этановой фракции по объему). Дальнейшее увеличение расхода этановой фракции и водяного пара ограничивалось возрастающим гидравлическим сопротивлением печи. Максимально возможное давление, создаваемое компрессором, перекачивающим этановую фракцию, составляло 1,8 ати. [c.73]

Повышение расхода водяного пара при температуре пиролиза 830° с 9 до 16% по объему (рис. 7) отказывает небольшое влияние на выход этилена. Выход этилена повышается с 45,6 до 48 вес. % за проход, но при этом увеличивается гидравлическое сопротивление печи и, следовательно, [c.75]

Естественная тяга АР создается дымовой фубой за счет разницы плотностей окружающего воздуха ув и дымовых газов уг АР = Я(ув - Уг). При этом чем больше высота фубы Я, тем выше разрежение в топке или на выходе из конвекционной камеры. Обычно при высоте фубы 40 м разрежение после воздухо-подофевателя составляет 0,2-0,3 кПа. Если естественная тяга, создаваемая дымовой фубой, оказывается недостаточной для создания минимально допустимого разрежения в топке - 0,1-0,2 кПа (из-за большого гидравлического сопротивления печи по газовому факту или малой высоты трубы), то создают принудительную тягу. Для этого на потоке дымового газа после его выхода из воздухоподофевателя устанавливают дымосос (вентилятор), отсасывающий дымовой газ из печи и выбрасывающий его в дымовую фубу. [c.536]

Гидравлическое сопротивление печи, мм вод. ст. 800-850 1 500-1 700 1 100- 1 500 [c.39]

Объем подаваемого воздуха, м /ч Гидравлическое сопротивление печи 20000 43000 11000 [c.78]

Отсюда следует, что при постоянном режиме разрежение в печи будет постоянным, а при изменении гидравлического сопротивления печи (вследствие изменения ее внутренней конфигурации) неопределенно изменяется коэффициент /С и разрежение, а следовательно, и количество засасываемого в печь воздуха. [c.115]

Гидравлическое сопротивление печи кПа 9,8 15,7 14,7 [c.78]

При этой схеме регенерация тепла в теплообменниках низкая, вследствие чего увеличивается тепловая нагрузка на печь и в связи с поступлением в нее пасты с низкой температурой возрастает гидравлическое сопротивление печи. [c.204]

На рис. 7 показан поперечный и продольный (по обогревательному простенку) разрезы печи ПВР-46. В печах ПВР-46 продукты горения отводятся из рядом расположенных вертикалов, благодаря чему уменьшается поверхность стен, разделяющих разнонаправленные потоки в косых ходах. Сопротивление печей ПВР в 2—3 раза меньше, чем гидравлическое сопротивление печей ПК. Конструкции печей ПВР разных типов в основном отличаются отдельными узлами кладки. Схемы движения газов в обогревательных простенках печей ПК и ПВР показаны на рис. 8. [c.39]

Расчет гидравлического сопротивления печи [c.207]

Ввиду этого расчет гидравлических сопротивлений печи и напора вентилятора можно производить по стандартному воздуху , т. е. воздуху при нормальных условиях 20° С, давлении 1,033 кГ/лг2 (760 мм рт. ст.) и относительной влажности 0,5 с удельным весом у = 1>2. Это возможно потому, что развиваемым вентилятором напором по сравнению с атмосферным давлением можно пренебречь. Также можно для печей с замкнутой циркуляцией пренебречь и изменением в удельном весе циркулирующего газа, вызванным изменением его температуры на пути циркуляции. [c.184]

Гидравлическое сопротивление печи является суммой гидравлических сопротивлений отдельных участков газопроводов замкнутой системы циркуляции. Оно складывается из потерь, вызываемых изменением скорости или направления газового потока (местные сопротивления), и потерь на трение газа о стенки. [c.184]

И В СВЯЗИ С поступлением в нее пасты с низкой температурой возрастает гидравлическое сопротивление печи. Схема 1 perene-рации тепла осуществлена на некоторых гидрогенизационных заводах. [c.153]

Змеевики монтируются на стойках из тех же труб, связанных в жесткий каркас. Крепление змеевиков па каркасе предусматривает свободное их расширение по диаметру и высоте. Конструкция печи существенно отличается от применяемых в практике термической обработки углеводородов, отсутствием регурбендов, калачей, что снижает гидравлические сопротивления печи. [c.69]

Чем длиньее трубы, тем ниже гидравлическое сопротивление печи и меньше сварных швов, являющихся слабым местом трубчатого змеевика. [c.99]

Тип Вид ожигаемой серы Тепловое напряжение кшеры горения, ккал1 м. -ч) Удельный объем печи, лз/т в сутки Концентрация двуокиси серы в газе, объемн. % Гидравлическое сопротивление печи, мм вод. ст. Паропроиз-водительность, т/т серы Расход футеро-вочных материалов в расчете нл 1 т серы, кг в сутки [c.127]