Теплообменник тепловая нагрузка

Рис. Х1П-3. Выбор типа промышленного теплообменника при данной тепловой нагрузке

В этой формуле нам известны две величины — тепловая нагрузка теплообменников 0=1 519 ООО ккал/ч и средняя разность температур Дг р = 63° С. Значение коэффициента теплопередачи к для наших теплообменников найдем из практических данных о работе аналогичных теплообменников (табл. 5. 1 п конце главы). Для нашего сл> ая примем к = 200 ккал/м ч град. Тогда [c.76]

Расчет теплообменной аппаратуры является весьма распространенной задачей в практике инженерных расчетов. Обычно это сложная оптимизационная задача по определению параметров и выбору конструкции теплообменника. Ниже представлена достаточно простая расчетная схема для кожухотрубчатого подогревателя, в основе которой используется итерационное решение уравнения теплового баланса аппарата с последовательным уточнением температуры стенки. Исходными данными для расчета являются тепловая нагрузка на аппарат, физико-химические свойства теплоносителей, температуры теплоносителей на входе и выходе из аппарата, а также некоторые конструктивные параметры теплообменника. В результате расчета определяется необходимая поверхность теплообмена. [c.388]

При небольших тепловых нагрузках, когда требуемая поверхность теплообмена не превышает 20— 30 м, целесообразно применение теплообменников типа труба в трубе . В настояш,ее время, согласно ГОСТ 9930—78, изготовляют теплообменники труба в трубе следуюш,их типов 1) неразборные однопоточные малогабаритные 2) разборные одно-и двухпоточные малогабаритные 3) разборные однопоточные 4) неразборные однопоточные 5) разборные многопоточные. [c.28]

Можно легко показать, что для большинства геометрических форм каналов, которые могут быть использованы при компоновке поверхности теплообменника, тепловая нагрузка на единицу поверхности может быть увеличена путем увеличения скорости жидкости и что изменение этой нагрузки пропорционально изменению скорости в степени несколько меньшей, чем единица. [c.10]

Методика расчета теплообменников и их стоимости описана в гл. П. Расходы пара и воды определяются по тепловым нагрузкам испарителя и дефлегматора. Стоимость пара Цп = 3,0 руб. за 1000 кг, воды Цв = 0,015—0,03 руб. за 1 м . При этом время работы установки т принимается равным 8000 ч в год. [c.136]

Сходство формул (7.45а) и (7.21а) очевидно. По существу здесь упорядоченный нестационарный (квазистационарный) режим работы регенератора сведен в расчетном смысле к стационарному режиму работы рекуперативного теплообменника. Тепловая нагрузка регенератора в единицу времени определяется как б = ОДц. Отсюда нетрудно получить и выражение для пропускной способности регенератора О/А . [c.601]

Общая схема расчета холодильников и конденсаторов следующая вычисляют тепловую нагрузку аппарата, устанавливают расход охлаждающей воды и определяют необходимую поверхность охлаждения или конденсации. Тепловую нагрузку холодильников рассчитывают по той же методике, что и для теплообменников. Несколько сложнее формула для определения тепловой нагрузки Q, Вт) конденсаторов-холодильников, так как в эти аппараты обычно поступают в паровой фазе два ком,понента — нефтяные и водяные пары, т. е. С = (3 .п + <3в.п. [c.118]

Задача VI- . Пусть 1) число горячих потоков, холодных потоков и теплообменников одинаково т = п = 1 2) тепловая нагрузка всех теплообменников одинакова Р1 = С2=. .. =Ql = Q I , [c.238]

Примечание. Очевидно, в теореме VI- предполагается, что все теплообменники способны обеспечить передачу удельной тепловой нагрузки Q в желаемом направлении. [c.238]

Теорема У1-2 (необходимое условие). Если структура является оптимальным решением задачи У1-2, то она должна быть противоточной. В этой структуре общая поверхность теплообмена не зависит от числа аппаратов и равна поверхности теплообменника, который воспринимал бы всю тепловую нагрузку. [c.240]

Общая поверхность теплообмена также не зависит от количества аппаратов и равна поверхности теплообменника, работающе го под общей тепловой нагрузкой. [c.241]

С,к — холодильник и подогреватель соответственно цифры внизу — тепловая нагрузка номера в кружках — порядковый номер теплообменника [c.462]

Моделирование теплообменника прп заданной тепловой нагрузке [c.75]

Для расчета теплообменника необходимы следующие исходные данные NT — число трубок в аппарате DK — диаметр корпуса аппарата, м D1, D2 — внутренний и внешний диаметры трубок, м TXN, ТХК — начальная и конечная температуры хладагента TGN, TGK — начальная и конечная температуры теплоносителя Q — тепловая нагрузка на аппарат, Вт SX, SG — массивы коэффициентов полиномов четвертой степени для расчета физикохимических свойств носителей плотность жидкости плотность [c.390]

В данном случае возникает задача определения оптимального значения тепловой нагрузки теплообменника. Если исходные [c.78]

Минимальная температура газа на входе в низкотемпературный сепаратор определяется температурой гидратообразования и экономической оценкой предварительного охлаждения потока газа. Максимальная температура газа, отпускаемого потребителю, определяется контрактом и редко превышает 50° С. Из этого анализа определяется тепловая нагрузка между pj, р , Тц- Проблема заключается в правильном распределении этой нагрузки между низкотемпературным сепаратором и холодильной частью установки. При расчетах потери давления в каждом теплообменнике рекомендуется принимать равными [c.179]

Удаление воды из потока газа регенерации. Если газ регенерации компримируется и возвращается в поток осушаемого газа, то вода из него удаляется за счет конденсации при охлаждении газа регенерации потоком осушаемого газа в теплообменниках газ—газ или в водяных холодильниках. Максимальная тепловая нагрузка этого оборудования наблюдаете в тех случаях, когда температура слоя адсорбента достигает 120° С. [c.257]

Общая нагрузка распределяется на теплообменники и холодильники аминовых растворов. Фактически тепловая нагрузка на холодильники равна величине недорекуперации тепла в аминовых теплообменниках. Нагрузка на тепло- [c.274]

Более рационально увеличивать скорость теплообмена, применяя многоходовые теплообменники (см. рис. 1.39). Перегородками, установленными в крышках теплообменника, трубы разделены на секции (ходы), по которым последовательно движется жидкость, протекающая в трубах теплообменника. Так, в четырехходовом теплообменнике при прочих равных условиях скорость в трубах в 4 раза больше скорости в одноходовом. Для увеличения скорости движения среды в межтрубном пространстве служат сегментные перегородки вдоль пучка труб. Одноходовые и многоходовые теплообменники могут быть вертикальными и горизонтальными. Вертикальные теплообменники более просты в эксплуатации и занимают меньшую площадь. Горизонтальные теплообменники изготавливают обычно многоходовыми, и работают они при больших скоростях сред для сведения к минимуму расслоения жидкостей вследствие разности их температур и плотностей. Многоходовые теплообменники целесообразно использовать для процессов теплообмена при высоких тепловых нагрузках. [c.112]

Тепловая нагрузка аминовых теплообменников [c.275]

Тепловую нагрузку на теплообменник можно рассчитать по уравнению [c.102]

Одним из таких способов является воздушное охлаждение. Несмотря на то, что воздух в сравнении с водой является плохим теплоносителем (при ii = 20° его теплоемкость примерно в 4 раза, а теплопроводность в 2,4 раза ниже воды), конструкции ABO и схемы обвязки в технологических линиях позволяют эффективно применять их вместо теплообменников с водяным охлаждением. Однако системы с ABO будут эффективны только в том случае, если 75—90% общей тепловой нагрузки может [c.8]

Тепловая нагрузка дополнительного холодильника, как правило, достигает 20—25% от общего теплового потока, если АВО эксплуатируется при расчетной температуре охлаждающего воздуха ti- При расчете дополнительного холодильника на пиковую температуру охлаждающего воздуха, т. е. tx > tu тепловая нагрузка на его поверхность составляет 10—15%, что обычно обеспечивает поддержание температуры продукта на выходе АВО /вых и превышение температуры воздуха на выходе холодильника над температурой воздуха на входе в АВО на 5—7°С. Начальная температура продукта на входе в дополнительный теплообменник (температура на выход из [c.42]

Определение структуры взаимосвязей технологических потоков неразрывно связано с распределением тепловой нагрузки в системе по теплообменникам. Тепловая нагрузка теплообменника или количество тепла, переданное водном аппарате, определяется либо на основе концепции передачи максимально возможного количества тепла (Qmax) в теплообменнике, либо из условия равенства передаваемого количества тепла в каждом теплообменном аппарате (Qkmin), либо на основе декомпозиции исходных потоков на тепловые элементы ( ,) с целью линеаризации зависимостей технологических параметров от свойств потоков и температур потоков. [c.77]

На установках гидроочпстки керосина и дизельного топлива неправильная обвязка сырьевых теплообменников сопровождалась постоянным повышением тепловой нагрузки на трубчатую печь в результате снижения коэффициента теплопередачи. Изменение обвязки сырьевых теплообменников приветю к повышению температуры газо-сырьевой смеси на входе в печь. Промышленные данные по работе сырьевых теплообменников гидроочистки бензина приведены в табл. 22, а режимы работы сырьевых теплообменников гидроочистки дизельного топлива после изменения их обвязки — в табл. 23. [c.138]

Первая ректификационная колонна. В проектах температура предварительного подогрева нефти в теплообменниках принята равной 200 °С, а температура полуотбензиненной нефти (внизу колонны) 225 °С. Фактически температура подогрева нефти была 160—180 °С, а на входе в печь атмосферной части не превышала 170—200°С. Более низкая температура подогрева нефти в теплообменниках, чем предусмотрено проектом, обусловлена увеличением в 1,3—1,4 раза пропускной способности установок при сохранении поверхности сырьевых теплообменников на проектном уровне. С целью снижения сопротивления движение нефти в теплообменниках осуществляется тремя и четырьмя потоками вместо двух, предусмотренных проектом. Это позволило снизить давление на сырьевом насосе. Снижение температуры предварительного подогрева нефти вызвало необходимость повысить тепловую нагрузку печей, что связано с дополнительным расходом топлива. Согласно проектам, на установках АВТ производительностью 1,0 и 2,0 млн. т/год сернистой нефти избыточное давление в первой ректификационной колонне должно быть не ниже 2,0 кгс/см . На действующих заводах давление сохраняется на уровне 2—2,5 кгс/см2. [c.134]

Из уравнения (5.4) видно, что для расчета тепловой нагрузки теилообменного аниарата необходимо знать количество продуктов, протекающих через теплообменник, и их температуру. Зная тепловую нагрузку теплообменного аппарата ( 2, рассчитывают поверхность теплообмена Р ио уравнению (4. 28) [c.72]

Для упрощения расчета примем, что темпаратурный режим в межтрубном пространстве пароднстпллятного теплообменника останется неизменным, тогда увеличение тепловой нагрузки пародистиллятного теплообменника будет обеспечено за счет увеличения доли конденсацпи паров содярового дистиллята. [c.81]

Для каждого теплообменника его тепловая нагрузка равна Q = il p-50, а уравненне теплопередачи имеет вид Q = KF max ( м—inr), где К — коэффициент теплопередачи. Выражение для величины капитальных затрат, если величина К = onst, можно преобразовать к следующему виду [c.152]

Благодаря регенерации тепла горячих потоков тепловая нагрузка печей уменьшается на 20—25%. Более эффективное использование тепла горячих потоков достигается при совмещении процессов, например электрообессоливания и атмосферно-вакуумной перегонки на установках ЭЛОУ—АВТ (рис. 1.49), Для нагрева нефти перед электродегидраторами необходимо затратить много тепловой энергии. Так, на установке производительностью 3 млн. т в год нефти для электрообессолива-ння при 115°С требуется 21,9 млн. Вт тепла, а в случае обес-соливапня при 180 °С — 40,8 млн. Вт. На установке ЭЛОУ— АВТ производительностью 3 млн. т в год нефти от горячих нефтепродуктов в теплообменниках снимается около 71,1 млн. Вт (согласно проектным данным). При оптимальных теплообменных схемах температура нагрева нефти достигает 250 °С и выше. Благодаря утилизации тепла горячих нефтепродуктов значительно уменьшается расход охлаждающей воды. [c.139]

Вследствие большого объема корпуса погружного теплообменника, в котором находится змеевик, скорость жидкости в корпусе незначительна, что обусловливает низкие значения коэффициента теплоотдачи снаружи змеевика. Вместе с тем в некоторых случаях большой объем жидкости, заполняющей корпус, имеет и положительное значение, так как обеспечивает более устойчивую работу теплообменника при колебаниях режима. Теплоотдача в межтрубном пространстве погружных теплообменников малоинтенсивна, так как тепло передается практически путем свободной конвекции. Поэтому теплообменники такого типа работают при низких тепловых нагрузках. Несмотря на это пофужные теплообменни- [c.25]

Расчетные исследования показали, что использование описанного здесь уточненного метода калькуляции Это приводит к значительному изменению, уточнению результатов оптимизации теплообменников по сравнению со no i6oM учета Э s виде (11,32). Согласно данным Уфимского филиала ВНИИнефтемаш, оптимальный холодильник абсорбента (установленный на Куйбышевском заводе синтетического спирта), рассчитанный на тепловую нагрузку 1 180000 ккал/ч по программам РеКоЗат [55] и РОКНО (44], отличается типоразмерами. За счет более точного [c.278]

Разделение исходных технологических потоков на тепловые элементы влечет за собой увеличение числа теплообменников и, следовательно, увеличение критерия эффективности, а также увеличение размерности задачи о назначениях. Для уменьшения размерности задачи о назначениях необходимо увеличить тепловую нагрузку аппарата (Qfemm) ДО максимально возможной. При разработке каждого альтернативного варианта используются следующие технологические предпосылки i[36]. [c.79]

Отсюда следует, что синтез ведется итерационно с использованием различных процедур модификации (набора эвристик, эволюционной стратегии и т. п.). В качестве таковых можно использовать, например, следуюш ие эвристики постоянство параметра К1а) / АТ (где К — коэффициент теплопередачи, а — стоимость единицы поверхности теплообмена) объединение теплообменников с малой поверхностью или тепловой нагрузкой. Изложенный алгоритм ограничен системами с одним горячим и одним холодным внешними потоками. Это ограничение снимается путем разбиения тепловой диаграммы по горизонтали на ряд зон, соответствуюш их температурам теплохладоагентов [1]. В этом случае рекуперация внутренних потоков производится отдельно по зонам в порядке убывания приоритета, определяемого шириной зон, а в пределах каждой зоны сдвиг диаграмм производится до точки касания или до совпадения правых и левых границ диаграмм. [c.468]

Коррекция моделирующих блоков осуществлялась по следующим параметрам теплообменная аппаратура (плавилка серы, котел-утилизатор, экономайзеры, теплообменники) — по коэффициенту теплопередачи печь для сжигания серы — по объемному коэффициенту тепловой нагрузки реактор окисления сернистого ангидрида — по параметру, характеризующему активность катализатора (предэкснонента в выражении для константы скорости реакции) абсорбционная аппаратура — по количеству [c.609]

Другим возможным распределением тепловой нагрузки в теплообменной системе является передача равного количества тепла в каждом теплообменнике. При этом используется интегральногипотетический принцип синтеза химико-технологических систем и задача синтеза ТС формулизуется как задача о назначениях. Оптимальная структура ТС определяется путем выбора оптимального варианта из гипотетической обобщенной технологической схемы, включающей совокупность всех альтернативных вариантов теплообменных систем. [c.78]

Необходимая поверхность теплообмена определяется охлаждающей средой и конструктивными особенностями аннаратуры. Для кожухотрубчатых теплообменников общий коэффициент теплопередачи представлен на рис. 177. Для теплообменников труба в трубе с ребристой поверхностью внутренних труб общий коэффициент теплопередачи можно принять равным 161,11 ккал/(м2.ч-°С). Если для охлаждения раствора применяется вода, то скорость ее циркуляции зависит от допустимой температуры на выходе из холодильников. Так как удельные теплоемкости воды и охлаждаемого раствора амина очень близки, то скорость циркуляции воды можно принять равной скорости циркуляции аминового раствора. Если в качестве хладагента используется окружающий воздух, то змеевики аминового холодильника и конденсатор верха колонны выполняются как один аппарат. Для определения эксплуатационных расходов в этом случае также необходимо рассчитать общую тепловую нагрузку. Эксплуатационные расходы нри охлаждении воздухом складываются из затрат электроэнергии па привод вентиляторов п расходов на обслу-/кивание этих вентиляторов и охлаждающей поверхпостн. [c.275]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология