Модуляция амплитудная, синусоидальная

Время распространения т может измеряться фазовыми, частотными, импульсными и частотно-импульсными методами. В первых двух разновидностях методов используются непрерывные ультразвуковые колебания, а также колебания с синусоидальной амплитудной модуляцией, а в двух последних — импульсные. [c.116]

Однако в промышленных условиях в фазовых схемах можно использовать [Л. 34] непрерывные ультразвуковые колебания частоты f, имеющие амплитудную модуляцию синусоидальной формы и частоты Р, причем измеряется сдвиг фазы модулирующей волны относительно напряжения модулирующего генератора. В этом случае должны выполняться соотношения (2-32), (2-33) с заменой величины / на Р. Вполне очевидно, что в отношении снижения частоты модуляции Р при необходимом увеличении I (до 100—500 мм) нет никаких ограничений. [c.118]

В соответствии с выбранной системой модуляции и типом СВЧ детектора (непосредственное детектирование или преобразование частоты) строится и блок-схема электронной части спектрометра. Если используется система модуляции, применяемая в видеоспектрометрах, и непосредственное детектирование СВЧ колебаний, то, как уже отмечалось, к выходу детектора подключается довольно широкополосный усилитель низкой частоты (УНЧ), напряжение с которого подается затем на пластины вертикального отклонения электронно-лучевой трубки. Поскольку магнитная развертка обычно имеет синусоидальную форму колебаний, то для неискаженного воспроизведения на экране трубки формы линии горизонтальное развертывающее напряжение также должно быть синусоидальным. Поэтому на пластины горизонтального отклонения трубки подается обычно напряжение (через фазовращатель) от того же источника, который питает модуляционные катушки электромагнита. При применении в качестве детектора СВЧ смесителя усилительная схема усложняется. В этом случае после смесителя следует УПЧ, на выходе которого ставится второй детектор. С выхода второго детектора сигнал ЭПР поступает на УНЧ, а затем на пластины электронно-лучевой трубки. В качестве второго детектора используются обычно амплитудные детекторы. В супергетеродинных радиоспектрометрах, как отмечалось, усилитель промежуточной частоты имеет обычно широкую полосу пропускаемых частот, значительно превышающую ту ширину полосы, которая необходима для неискаженного воспроизведения формы спектральной линии. Однако с целью уменьшения шумов и соответственно повышения чувствительности радиоспектрометра желательно по возможности сузить эффективную полосу частот всего усилительного тракта радиоспектрометра А/. На практике это достигается тем, что ширина полосы ограничивается до требуемой величины усилителем низкой частоты, подключенным к выходу второго детектора. Если обозначить отношение ширины полосы пропускания УПЧ к ширине полосы УНЧ через т], т. е. т] = А/упч/А/унч, то при идеальном втором детекторе отношение напряжений сигнал — шум на его выходе и входе должны определяться формулой [c.29]

Такой выбор элементарных сигналов обладает тем преимуществом, что передаваемые сигналы легко могут быть реализованы амплитудной или фазовой модуляцией синусоидальной несущей. В 8.6 будет показано, что ортогональные и другие виды сигналов можно генерировать, используя противоположные сигналы, т. е. [c.283]

В спектрометре такого типа модулируется мощность СВЧ-источ-ника, а усиление и детектирование ЭПР-сигпала ведется на частоте модуляции. Большая амплитуда модуляции может быть получена путем включения и выключения развязки с помощью напряжения пилообразной формы, так что через развязку проходит сначала вся СВЧ-мощность, а потом только незначительная часть ее. Прямоугольные импульсы (фиг. 2.7, стр. 62) на отражателе клистрона также могут модулировать СВЧ-мощность [9]. Если на отражатель клистрона подается синусоидальное или прямоугольное напряжение с амплитудой, меньшей, чем ширина зоны генерации клистрона (фиг. 2.7), то наряду с амплитудной модуляцией происходит и частотная модуляция. Для получения широкой полосы пропускания авторы работы [10] одновременно модулировали ускоряющее напряжение и напряжение на отражателе. [c.210]

В ЭТОЙ главе будет рассмотрена демодуляция сигналов, промодулированных по амплитуде или по углу при наличии стационарного нормального шума, с точки зрения теории оценки параметров. Сначала будут введены основные понятия теории оценок, причем в качестве первого примера будет произведена оценка амплитуды и фазы синусоидального сигнала при наличии белого нормального шума. Затем задача оценки одного параметра будет обобщена на случай многих параметров, и это обобщение позволит определить оптимальный демодулятор для амплитудной а фазовой модуляции случайным процессом. Этот результат получится в виде интегрального уравнения, решение которого дает искомую оценку параметров модулирующего процесса. В тех случаях, когда устройство, выполняющее оценку, линейно, интегральное уравнение можно привести к уравнению Винера — Хопфа. Однако при модуляции по углу приходится применять нелинейное устройство для оценки и можно получить лишь приближенное решение, реализуемое при помощи фазовой автоподстройки частоты. Качество демодуляторов можно оценивать среднеквадратичной ошибкой или дисперсией фазовой ошибки, для которой будет получена формула, пригодная для расчетов. [c.153]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология