Поршневые движения и теплообмен

Монография посвящена исследованию и разработке методов расчета теплообмена в поршневых машинах (двигателях внутреннего сгорания и компрессорах). В ней рассмотрены внутренний (внутри цилиндра) и внешний (отвод теплоты от камеры сжатия — горения) теплообмен и контактный теплообмен описана математическая модель движения заряда в цилиндре и на ее основе на базе теории пограничного слоя определены локальные мгновенные значения коэффициентов теплоотдачи конвекцией изложены особенности лучистого теплообмена в цилиндрах ДВС приведена методика расчета внешнего теплообмена в поршневых машинах. [c.2]

Прежде всего следует отметить, что при рассмотрении воп-роса о конвективном теплообмене в цилиндре двигателя и поршневого компрессора часто отождествляются два понятия турбулентность заряда в цилиндре и турбулентность в пограничном слое на стенках камеры. Первого условия недостаточно для выполнения второго. Существует весьма большое число факторов, влияющих на переход от ламинарного режима движения в слое к турбулентному. Некоторые из них указаны в п. 1. [c.96]

В трубах с l/d > 80 уже при сравнительно малых тепловых нагрузках может образоваться поршневая и стержневая форма потока на значительной части трубы и пары двигаются с такой скоростью, которая оказывает влияние на скорость движения пристенного слоя жидкости и уменьшение его толщины. Это, в свою очередь, увеличивает частоту отрыва пузырьков и уменьшает влияние ламинарного подслоя, что в итоге интенсифицирует теплообмен. [c.95]

Расчеты конструкций холодильных, поршневых, центробежных и ротационных компрессоров, а также теплообменной аппаратуры ничем не отличаются от расчетов основных деталей и узлов аналогичных им других машин и аппаратов, применяемых в других отраслях машиностроения. Например, подбор материалов, допускаемых напряжений и запасов прочности деталей многооборотных поршневых холодильных компрессоров ведут так же, как и для дизелей и автотракторных двигателей. А горизонтальных и угловых крейцкопфных холодильных компрессоров двойного действия—как газовых компрессоров и паровых машин. Динамику, уравновешивание и прочность механизмов движения и их деталей (коленчатых валов, шатунов, крейцкопфов, штоков, поршней, пальцев, поршневых колец, маховиков и т. п.) холодильных компрессоров определяют по общей методике и формулам, применяемым для кривошипношатунных механизмов. [c.273]

Температура Тя зависит от параметров испаряющейся жидкости (фракционного состава, температуры кипения, давления насыщенных паров) и давлення и температуры окружающей среды, но мало зависит от относительной скорости движения и диаметра капли. Для определения Тя могут быть использованы соответствующие зависимости, предлагаемые в работах [126, 133]. При высвкнх температурах окружающей среды (например, в дизелях и ВРД) можно принимать Тя равной температуре кипения Т,. Прн определении Тя в условиях поршневых ДВС тепло лучеиспускания обычно ие учитывается, его доля составляет менее 1,5% [126]. Следует отметить, что при Гв<Г, испарение близко к изотермическому и лимитируется диффузней паров при Тя>Т, испарение лимитируется теплообменом. В процессе испарения капли ее диаметр постоянно уменьшается, однако, по данным [134], если рт>С< (где С. — концентрация паров у поверхности капли), испарение можно считать квазистационарным и можно рассчитывать его скорость по формулам, приведенным в работе [135] [c.109]

Компрессор 6М40-320/320 — горизонтальный, шестистуненчатый, шестирядный, оппозитный. Испытание его проводилось с целью получения основных технико-экономических показателей цилиндров и компрессора в целом, характеристик термодинамических процессов в цилиндрах и патрубках и теплообменных свойств промежуточных газоохладителей. Наряду с этим строились диаграммы поршневых, нормальных и тангенциальных сил, действуюш,их в механизме движения компрессора. Испытание проводилось при двух режимах, соответствуюш,их условиям эксплуатации — полной загрузки компрессора и частичной разгрузки. [c.100]