Теплообмен теплофизических свойств

Основной недостаток рассматриваемых моделей (не затрагивая искусственных приемов и математических погрешностей ),. состоит в игнорировании влияния на теплообмен теплофизических свойств твердого материала (в частности, его теплоемкости). Последующее включение параметров, характеризующих эти свойства, в эмпирические формулы пе достигает цели самые удачные из этих формул (например. Лева ) расходятся с опытными данными в 4—5 и более раз. [c.419]

Если в теплообменном аппарате в качестве теплоносителей используются две жидкости с при.мерно одинаковыми теплофизическими свойства.ми, то равные коэффициенты теплоотдачи. могут быть получены при равных скоростях течения жидкостей. [c.208]

С целью упрощения методики расчета промышленной теплообменной[аппаратуры теплофизические свойства конденсата можно принимать при температуре которая обычно незначительно отличается от средней температуры пленки конденсата. [c.151]

Для расчета теплоотдачи и аэродинамических характеристик рассмат риваемых теплообменных аппаратов предполагаются известными теплофизические свойства потоков, которые обычно могут быть рассчитаны по их средним температурам [c.17]

Как показано в разделе Основные уравнения про цесса теплообмена (см. гл. 3), в общем случае и по стоянная времени и коэффициент самовыравнивания реакторов объемного типа зависят как от теплообменных характеристик реактора (способа обогрева или охлаждения, коэффициентов теплоотдачи, теплопередачи и теплопотерь, поверхности теплообмена), так и от теплофизических свойств (теплоемкости) реакционной массы (табл. 6). [c.102]

В задачу расчета ТА входит определение значений тепловой нагрузки и его геометрических размеров, а такке мощности источника механической энергии на преодоление сил трения и сопротивления, возникающих при движении потоков через ТА. Однако, проектировщику по данным ИЗС теплообменных систем известно лишь число теплообменивающихся потоков, их массовые расходы, начальные и требуемые конечные температуры, теплофизические свойства и некоторые технологические и конструкционные ограничения. [c.21]

Приняты следующие допущения 1) твердый недеформируемый полимерный стержень надвигается с постоянной скоростью на нагретый стержень 2) пленка расплава между стержнем из полимера и нагретым металлическим стержнем имеет постоянную толщину 3) течение расплава в пленке ламинарное 4) расплав — ньютоновская жидкость 5) вязкость не зависит от температуры 6)теплофизические свойства постоянны 7) рассматривается установившееся состояние 8) гравитационные силы пренебрежимо малы 9) конвективный теплообмен и диссипативный разогрев в пленке [c.294]

Подробное экспериментальное исследование влияния переменности теплофизических свойств было проведено также Си-берсом и др. [29, 30]. Пластина высотой 3,02 м, расположенная в воздухе с температурой = 20 °С, нагревалась, так что температура стенки составляла 60—520 °С. При этом величина Т о/Т оо изменялась от 1,1 до 2,7. Влияние переменности свойств на теплообмен при турбулентном режиме течения (Ог > 10 ) учитывалось двумя способами. Первый заключался в том, что все теплофизические свойства рассчитывались при температуре оо и применялось соотношение [c.483]

В работе [24] было указано, что для жидкостей с большими числами Прандтля изменение в большинстве случаев незначительно, и существенное значение имеет лишь зависимость вязкости от температуры. В работе [3] проведен детальный анализ влияния переменности свойств на теплообмен для жидкостей с переменной по температуре вязкостью. Было отмечено, что для многих жидкостей, включая нефтяные масла, глицерин, спирты, силиконовые жидкости и некоторые расплавленные соли, вязкость изменяется с температурой существенно сильнее, чем остальные теплофизические свойства. При анализе пограничного слоя на вертикальной изотермической поверхности предполагалось, что j, является обобщенной функцией температуры [c.490]

В работе [31] проведен анализ влияния переменности свойств на теплообмен не только для газов, но и для ртути, и сделан вывод, что решение для жидкости с постоянными свойствами дает достаточно точные результаты, если все теплофизические свойства рассчитывать при определяющей температуре [c.493]

Браун [2] применил интегральный метод для исследования влияния переменности по температуре на теплообмен в условиях естественной конвекции. Для воды, этилового спирта, насыщенного фреона-12, бензола и ртути были затабулированы погрешности теплового потока, в случае если величину считать постоянной. Если все теплофизические свойства определяются при средней температуре слоя, то решение для жидкости с постоянными свойствами дает погрешность, не превышающую 5 %. [c.493]

В работе [105] осуществлено экспериментальное исследование влияния переменности теплофизических свойств и теплопроводности стенки на теплообмен и падение давления в полностью развитом ламинарном смешанно-конвективном течении в горизонтальной трубе. Исследовано течение воды или этиленгликоля в нагреваемой стеклянной трубе и в трубе из нержавеющей стали. Предложено следующее корреляционное соотношение для [c.646]

Наиболее вероятными местами возникновения пузырей на теплообменной поверхности являются элементы шероховатости в виде различных углублений, трещин и пор на поверхности нагрева. При этом условием активности этих элементов как центров парообразования является соответствие их размеров i в данных условиях (р, Ь.Т). Значения а следовательно, и зависят как от теплофизических свойств кипящей жидкости, так и от режимных параметров (р, ДГ). Благодаря этому создание пористой матрицы с большим количеством капиллярных пор, активных при данных условиях, обеспечивает максимальное число центров парообразования. [c.19]

Наконец, равномерный по высоте сброс жидкости на теплообменную поверхность должен способствовать эффективной работе испарителя в широком диапазоне изменения нагрузок, а также теплофизических свойств перерабатываемого продукта. [c.198]

Большинство процессов в пищевой технологии протекают в условиях подвода и отвода теплоты. Процессы темперирования и повышения концентрации пищевых сред осуществляют в специальных аппаратах, в которые подаются теплоносители — в основном пар, воздух или горячая вода. Тепловые процессы, протекающие при обработке пищевых продуктов, подчиняются законам теплопередачи. При этом теплофизические свойства объектов обработки оказывают решающее влияние на механизм теплообмена. По-разному осуществляется теплообмен в зависимости от вязкости продукта в жидких средах посредством конвекции, в вязких продуктах посредством конвекции и теплопроводности, в твердых телах посредством теплопроводности. [c.719]

При нестационарном теплообмене тела со средой процесс теплопереноса проходит несколько стадий. На первой — температура в разных точках тела сильно зависит от начального ее распределения в теле — это состояние называют неупорядоченной стадией. При увеличении времени наступает упорядоченная стадия, когда тело уже не помнит начального распределения температур, температурное поле изменяется во времени только в зависимости от геометрических характеристик, теплофизических свойств тела и условий теплообмена на его границах. Такой режим получил название регулярного. Для некоторых технологических ситуаций обозначают и третью стадию — практическое тепловое равновесие. [c.588]

Расчет стадии дистилляции более сложен, так как теплофизические свойства фаз, зависящие от их состава, изменяются во времени вслед за изменением состава. Запишем тепловой баланс для разделяемой смеси, заключенной в контуре К, — разумеется, в дифференциальной форме (для временного интервала (1т). Здесь Приход теплоты от теплообменной поверхности составляет dQ, Уход ее с парами (их текущая энтальпия А зависит от концентрации НКК в парах у) равен МП, Накопление при текущих теплоемкости с и температуре кипения t будет д(Ьс/). Тогда после замены дП = —дЬ [c.994]

Теплофизические свойства таллового масла оказывают влияние на гидродинамику, тепло- и массообмен при перегонке и ректификации. В табл. 4.1 приведены некоторые свойства сырого таллового масла, содержащего 45 % смоляных кислот, и сопоставлены со свойствами олеиновой кислоты как основного компонента жирных кислот таллового масла. Из сравнения свойств следует, что с увеличением доли смоляных кислот в сыром талловом масле условия тепло- и массообмена ухудшаются в связи с увеличением плотности и, особенно, вязкости, а также со снижением теплопроводности масла. Это вызывает необходимость турбулизации жидкой фазы таллового масла в теплообменных и перегонных аппаратах с целью интенсификации технологических процессов, особенно проводимых при сравнительно невысокой температуре и обработке продуктов с повышенной долей смоляных кислот. С повышением температуры различия в показателях вязкости снижаются, а при температуре выше 200 °С вязкость практически не зависит от состава и близка к вязкости воды при 20 °С. [c.107]

Если расплав и монокристалл имеют разную оптическую прозрачность, то это различие достаточно сложно учесть. Например, теплофизические свойства расплава оксида алюминия, измеренные экспериментально, имеют величину, сравнимую с теплофизическими свойствами монокристалла (А рад = 2,05 Вт/м-К, А к = 3,4 Вт/м-К). То есть при выращивании монокристаллов лейкосапфира вклад радиационной составляющей теплопереноса в общий теплообмен весьма значителен. Рассмотрение степени оптической [c.52]

В тех случаях, когда различие теплофизических свойств обменивающихся теплотой сред велико, применение описанных мер оказывается недостаточно эффективным. При нагревании, например, газов конденсирующимся водяным паром основное термическое сопротивление создается со стороны газа и возможности его уменьшения за счет повышения скорости движения ограничены. Эффективным приемом является применение сребренных теплообменных поверхностей. Это дает возможность в несколько раз увеличить поверхность со стороны газа и почти в такой же степени — коэффициент теплопередачи. Типичные аппараты с оребренными поверхностями—пластинчатый калорифер для нагревания воздуха (рис. IV. 25, а), радиатор автомобиля, некоторые типы батарей водяного отопления. В настоящее время разработаны и применяются [c.357]

Охлаждающие агенты. Наиболее распространенный хладагент — вода, получаемая из природных водоемов или из подземных источников (артезианская). Теплофизические свойства воды хорошо изучены и широко освещены в справочной литературе. Вода из водоемов дешевле артезианской, но ее температура выше и подвержена сезонным колебаниям. При расчете промышленных установок обычно принимается наивысшая летняя температура воды, которая в зависимости от местных условий доходит до 25 °С, Артезианская вода имеет температуру 4—15 °С. Этими температурами определяются возможности использования воды как хладагента. С ее помощью можно охлаждать технологические жидкости примерно до 25—30 °С. Для воды как хладагента важнейшую роль играет количество примесей, поскольку они могут выделяться в теплообменной аппаратуре и ухудшать ее работу. Основные примеси — механические загрязнения и соли жесткости, вызывающие отложение так называемого водяного камня. Растворимость этих солей уменьшается с повышением температуры. Состав и содержание таких солей должны учитываться при определении конечной температуры охлаждающей воды, поскольку с этим связана скорость отложения водяного камня и периодичность очистки от него аппаратуры. Поэтому при проектировании и эксплуатации производства необходимо располагать полной информацией о составе охлаждающей воды. Для экономии воды на всех предприятиях имеются системы водооборота. В этих системах вода многократно используется, что дает возможность резко сократить потребление свежей воды и уменьшить стоки. Помимо экономической целесообразности это имеет важное значение для сохранения окружающей среды. Охлаждение оборотной воды производится в градирнях (башнях с насадкой, по которой распределяется стекающая вода) за счет частичного ис парения в движущийся противотоком воздух. Количество испаряющейся воды зависит от температуры поступающей в градирню оборотной воды, а также от температуры и относительной влажности воздуха. Обычно испаряется 5—7% воды, которая в виде пара уходит в атмосферу. Убыль оборотной воды пополняется подачей в систему свежей воды, которая во избежание [c.363]

Из теплофизических свойств жидкости, влияющих на теплообмен в роторно-пленочных аппаратах, наиболее изучено влияние вязкости. Как следует из сказанного выше (стр. 36), возрастание вязкости прежде всего должно приводить к увеличению толщины пленки и, следовательно, повышению ее термического сопротивления. [c.46]

При этом необходимо исследовать влияние всех факторов на теплообмен. К их числу на основании рассмотрения работ по теплообмену в различных роторно-пленочных испарителях следует отнести количество подаваемой жидкости, ее теплофизические свойства, скорость вращения ротора, удельный тепловой поток и конструктивные факторы. [c.56]

Результаты исследований теплообмена при псевдоожижении газом не позволяют переносить их на теплообмен между частицами и капельной жидкостью вследствие различий гидродинамики этих систем и теплофизических свойств среды. Поэтому изучению теплоотдачи в жидкостных кипящих слоях должны быть посвящены специальные исследования. Слабая изученность этого важного вопроса объясняется отсутствием надежной методики исследования теплообмена для жидкостных систем, необходимостью применения аппаратуры для измерения и фиксации малых температурных перепадов в быстропротекающих тепловых процессах. [c.83]

При экспериментальном исследовании интенсивности теплоотдачи методика проведения опытов такова, что величины передаваемой от (к) поверхности теплоты Q и температуры теплоносителя и теплообменной поверхности измеряются непосредственно или независимо вычисляются по иным измеряемым величинам. Тогда из определяющего соотношения (3.6) находится искомое значение коэффициента теплоотдачи а = Q/[F(t - ,)], где Г - площадь поверхности теплоотдачи. При проведении экспериментальных исследований обычно изучается зависимость коэффициента теплоотдачи а от основных влияющих на этот коэффициент параметров процесса скорости движения теплоносителя, его теплофизических свойств, геометрических размеров поверхности теплообмена и т. п. [c.232]

В литературе по теплообмену имеются несколько соотношений, коррелирующих экспериментальные данные по кипению различных жидкостей на греющих поверхностях разной геометрической конфигурации. Эти соотношения, как правило, дают удовлетворительное совпадение рассчитываемых по ним значений коэффициентов теплоотдачи к кипящим жидкостям, несмотря на разнообразие форм учета влияния на процесс многочисленных теплофизических свойств жидкой и паровой фаз. Практически все аппроксимационные зависимости дают близкое влияние на коэффициент теплоотдачи основного параметра - величины теплового потока q от греющей поверхности к объему кипящей жидкости а - д", где по данным разных авторов га= 0,6-0,7. [c.255]

Опыты по теплообмену показывают, что численные значения константы С и показатели степеней п , п ,... имеют приблизительно тот же порядок, что и в аналогичных соотношениях для вынужденной конвекции с известной скоростью теплоносителя это естественно, поскольку физика процессов теплообмена при вынужденной конвекции аналогична. Так, показатель степени при критерии Рейнольдса лежит в пределах от 0,4 до 0,92 для различных типов мешалок значения показателей степеней при теплофизических свойствах жидкостей практически совпадают с показателями при тех же критериях для типовых случаев вынужденного теплообмена п 7з и 2 = 0,14). Показатели степеней при геометрических симплексах обычно имеют значения меньше единицы. При наличии на внутренней поверхности аппарата вертикальных перегородок, интенсифицирующих движение перемешиваемой жидкости, в соотношение (3.83) вводятся симплексы, содержащие ширину перегородок и их число. [c.258]

Когда температура одного или обоих теплоносителей изменяется значительно, то это может приводить к сильному изменению теплофизических свойств теплоносителей вдоль теплопередающей поверхности. В таких случаях расчет необходимой величины теплообменной поверхности приходится вести поинтервальным методом. Этот метод требует значительного количества вычислений, но зато позволяет учитывать зависимости теплоемкостей ( i и с ) теплоносителей и коэффициентов теплоотдачи (tti и Ог) от изменяющихся вдоль теплообменной поверхности f) температур (t и fg) теплоносителей, а для а, и 2 и от температур поверхностей стенки (i j и з) согласно итерационному методу. [c.276]

Законы переноса вещества и тепла идентичны. Из-за развитой внутренней поверхности имеет место интенсивный теплообмен между обеими фазами, приводящий к гомогенизации системы. Поэтому становится вполне приемлемым использование закона Фурье q = — Я-эф grad Т, определяющего плотность теплового потока q в зависимости от градиента температуры и величины коэффициента эффективной теплопроводности зерна катализатора Хэф. Экспериментальные значения Хдф, найденные различными авторами, например [73], свидетельствуют о том, что на теплопроводность пористых зерен относительно слабо влияют теплофизические свойства твердого материала. Большое влияние оказывает теплопроводность газовой фазы. Однако решающее значение на величину зф оказывают геометрические характеристики структуры, особенно величины площадей наиболее узких мест или окрестности областей спекания, сращивания, склеивания частиц друг с другом. Для приближенной оценки величины Хэф можно рекомендовать монографию [74], в которой представлен значительный объем экспериментальных данных по дисперсным материалам. [c.157]

Интенсивность теплообмена в псевдоожиженном слое зависит от скорости ожижающего агента и его теплопроводности, размера и плотности твердых частиц, их теплофизических свойств, геометрических и конструктивных особенностей аппаратуры и ряда других факторов. Из-за множества независимых переменных и сложности их влияния на теплообмен предложенные эмпирические формулы для расчета коэффициентов теплоотдачи, как правило, справедливы лишь в областях, ограниченных условиями экспериментов, на которых они базируются. Эти формулы, разнообразные по структуре, количеству и качественному составу входящих в них переменных, можно разделить на две группы, из коих одна относится к определению /imax (а также Z7opt), а вторая — к расчету h на восходящей или нисходящей ветви кривой h — и. Ниже приводится сопоставление ряда предложенных формул для произвольно выбранной модельной системы стеклянные шарики [плотность pj = 2660 кг/м , насыпная плотность 1660 кг/м , теплоемкость s = 0,8 кДж/(кг -К) = = 0,19 ккад/(кг -°С)] — воздух (или вода) при 20 °С. [c.415]

Впервые методика сопоставления теплообменных поверхностей была разработана А. А. Гухманом [1], который в качестве основных характеристик поверхности выделил три величины количество теплоты Q, передаваемой через поверхность мощность Ы, затрачиваемую на прокачку газов вдоль поверхности нагрева площадь поверхности нагрева Р. Принято, что рабочие процессы в сопоставляемых поверхностях происходят в тождественных температурных условиях, следовательно, температурные напоры их равны Л =1с1ет, а теплофизические свойства потоков одинаковы. Выделены три возможных типа технических задач [c.8]

Расчет теплообменной аппаратуры. ПоСтанОйкй задачи сро ёктного расчета теплообменного оборудования узла ректификации формулируется следующим образом [69]. Для всех аппаратов известны расход, начальная и конечная температура основного технологического потока, начальная температура тепло- или хладагента, а также теплофизические свойства обоих потоков. Требуется определить оптимальные в экономическом отношении параметры всех аппаратов и режимы их работы, под которыми понимаются расход и конечная температура хлад- или геплоаген-та. Алгоритм построен по модульному принципу и включает в себя расчет поверхности теплообмена кипятильника, конденсатора, подогревателя-холодильника конвективного типа, выбора стандартного аппарата. В основу расчетной части алгоритма положены известные критериальные соотношения [70, 71] и уравнение теплопередачи, записанное в дифференциальной форме [c.151]

Тепловой и аэродинамический расчет АВО с параллельной схемой включения аппаратов и теплообменных секций при охлаждении жидких и газовых продуктов без изменения их arpe-гатного состояния, как правило, не вызывает каких-либо трудностей. Общий тепловой поток делится на число АВО, и расчет проводится до получения f р и f ф с дальнейшим определением Пр и Пф. Следует отметить, что физические и теплофизические свойства продукта должны определяться для условий [c.41]

При проведении подготовительных работ необходимо озна [ комиться с проектно-технической документацией, принятой схемой обвязки АВО, особенностями работы аппаратов в зависимости от теплофизических свойств продукта, характером осуществляемого процесса и прочими материалами эксплуатации В процессе работы с проектно-технической документацией анализируются проектные параметры работы АВО и смежного оборудования. Под смежным оборудованием понимают технологические установки, определяющие термодинамические параметры охлаждаемой или конденсируемой среды на входе в АВО, а также агрегаты, параметр рдботы которых зависят от системы воздушного охлаждения.Твыполняется исполнительная технологическая схема обвязки ABO и теплообменных секций, на которой намечаются точки измерения различных параметров. К исполнительной технологической схеме прилагается пояснительная записка с обоснованием необходимого числа измеряемых параметров, типов приборов и расчетом i измерительных устройств. -J [c.53]

Применение средств вычислительной техники значительно облегчает процедуру расчета и выбора теплообменной аппаратуры. В проектных институтах нефтепереработки и нефтехимии применяются программы теплового и гидравлического расчета на ЭВМ конденсатора парогазовой смеси, тер лосифонных кипятильников, теплообменников, в которых осуществляется нагрев или охлаждение продуктов. Исходными данными для расчета служат тепловая нагрузка, температурный режим, теплофизические свойства сред, термические сопротивления загрязнений. Результаты счета — коэффициент теплопередачи, расчетная и рекомендуемая площади поверхности теплообмена, геометрическая характеристика аппаратов и их гидравлическое сопротивление. [c.115]

Натрий довольно широко применяется в качестве теплоносителя в различных энергетических установках. Он обладает достаточно хорошими физическими и теплофизическими свойствами, позволяющими осуществлять интенсивный теплосъем в различных теплообменных аппаратах (теплотворная способность 2180ккал/кг коэффициент теплопроводности, кал (см-с-град), 0,317 при 21 °С и 0,205 при 100 °С). Вместе с тем натрий характеризуется и существенными недостатками. Он обладает высокой химической активностью, благодаря которой он реагирует со многими химическими элементами и соединениями. При его горении выделяется большое количество тепла, что приводит к росту температуры и давления в помещениях. Он обладает большой реакционной способностью [температура горения около 900 °С, температура самовоспламенения в воздухе 330—360 °С, температура самовоспламенения в кислороде 118°С, минимальное содержание кислорода, необходимое для горения, 5 % объема, скорость выгорания 0,7—0,9 кг/ /(м2-мин)]. При сгорании в избытке кислорода образуется перекись NaaOa, которая с легкоокисляющимися веществами (порошками алюминия, серой, углем и др.) реагирует очень энергично, иногда со взрывом. Карбиды щелочных металлов обладают большой химической активностью в атмосфере углекислого и сернистого газов они самовоспламеняются энергично и взаимодействуют с водой со взрывом. Твердая углекислота взрывается с расплавленным натрием при температуре 350 °С. Реакция с водой начинается при температуре —98 °С с выделением водорода. Азотистое соединение NaNa взрывается при температуре, близкой к плавлению. В хлоре и фторе натрий воспламеняется при обычной температуре, с бромом взаимодействует при темпера- [c.115]

Решения, представленные в предыдущих разделах, были получены при использовании ряда предположений. Нормальная составляющая скорости на стенке принималась равной нулю даже при наличии массообмена. Предполагалось, что теплофизические свойства жидкости поперек пограничного слоя постоянны. Влиянием теплообмена на диффузию (эффектом Соре) и влиянием диффузии на теплообмен (эффектом Дюфура) пренебрегалось. Можно назвать важные приложения, в которых эти явления порознь или совместно оказывают существенное влияние на характеристики течения. Например, ири завесном охлаждении, когда холодный газ вдувается сквозь пористую стенку в основной поток, скорость вдуваемого газа на стенке Va часто может быть велика. Если вдуваемый газ по своим свойствам сильно отличается от основного газа, эффекты Соре и Дюфура могут ири некоторых условиях стать существенными. Наконец, поскольку теплофизические свойства зависят как от температуры, так и от концентрации, большие изменения какого-либо из этих параметров могут привести к некорректности предположения о постоянстве теплофизических свойств. В данном разделе рассматривается влияние конечной скорости на стенке, а также эффектов Соре и Дюфура на характеристики течения в условиях естественной конвекции. [c.389]

Кроме того, Клозинг [4] проанализировал данные ряда экспериментальных исследований [11, 27, 33, 34] с точки зрения влияния на них переменности теплофизических свойств. Было предложено следующее соотношение, позволяющее учесть влияние переменности свойств на теплообмен при турбулентном режиме течения около изотермической вертикальной поверхности в газовой среде [c.483]

Анализ поверхностных условий, интенсифицирующих теплообмен при кипении жидкостей, позволил выявить, как наиболее оптимальные для кипения хладоагентов, пористые металлические покрытия, полученные методами спекания с поверхностью порошков и металлизации. Экспериментальное исследование теплообмена на этих поверхностях при кипении в большом объеме широкого круга хладоагентов показало существенную интенсификацию теплообмена по сравнению с гладкими поверхностями. Интенсивность теплообмена при кипении зависит от способа нанесения покрытия, теплофизических свойств жидкости, режимных параметров (р, ДТ) и структурных показателей пористого слоя. При этом процесс теплообмена определяется условиями зарождения и роста пузырей за счет испарения тонкой пленки жидкости, заключенной между поверхностью пузыря и стенками капиллярных каналов, имеющих высокую теплопроводность, а также гидродинамическрши явлениями, вызванными этими процессами. Применение порисгых металлических покрытрй теплообменных поверхностей позволяет существенно интенсифицировать теплообмен при кипении жидкостей и улучшить массовые и габаритные показатели охлаждающих устройств. Лит. — 41 назв., ил. — 7. [c.212]

Теилофизические свойства частиц. Градиентом температуры внутри частиц малого размера, как уже было отмечено выше, можно пренебречь как очень малой величиной, по.этому можно практически игнорировать влияние их теплофизических свойств (теплопроводность и температуропроводность, теплоемкость) на интенсивность теплообмена. Однако в реальных псевдоожиженных газами системах в теплообмене участвуют не только отдельные частицы, но и их агрегаты, поэтому можно ожидать, что скорость переноса тепла будет зависеть и от теплофизических свойств твердого материала (может быть — не отдельных частиц, а агрегата в целом). Кроме того, в случае крупных частиц уже нельзя пренебречь их внутренним температурным градиентом [181, 213]. [c.237]

Зависимость интенсивности теплообмена от критерия Рг была установлена в результате опытов, в которых критерий Рг изменялся в пределах 2—10. Проведенные исследования основывались на изменении температуры воды при входе в слой. В критериальное уравнение, отражающее теплообмен между частицами и водой в кипящем слое, в качестве независимой переменной включен критерий Рг, характеризующий теплофизические свойства среды. На рис. 21 и 22 показана зависимость критерия Ми от числа Ре при различных значениях критерия Рг. Экспериментальные данные, характеризующие влияние критерия Рг на безразмерный коэффициент теплоотдачи, показаны на рис. 23. График, изображенный на рис. 24/ является сводным по резульг татам исследования теплоотдачи от частиц к воде. [c.88]

Завершая краткий обзор методов определения коэффициентов теплоотдачи межу текучими теплоносителями и теплообменными поверхностями, следует отметить два обстоятельств а, Во-первых, существуют еще много видов конвективной теплоотдачи, расчетные соотношения для которых имеют структуру, аналогичную приведенным выше (теплообмен в змеевиках, теплоотдача от оребренных поверхностей, от наружных поверхностей пучков труб при сложном обтекании, от поверхностей пластинчатых теплообменных аппаратов, теплообмен поверхностей с потоками неньютоновских жидкостей, теплообмен при непосредственном соприкосновении несмешивающихся теплоносителей и т. п.) и приводятся в литературе по теплообмену. Во-вторых, определение коэффициентов теплоотдачи для соответствующих конкретных условий хоть и представляет собой одну из наиболее сложных и разнообразных задач анализа процессов теплообмена, но не является единственным этапом расчета. После вычисления значений а для конкретных видов взаимодействия теплоносителя с теплообенной поверхностью, как правило, проводится дальнейший расчет, имеющий целью определение величины необходимой поверхности теплообмена для передачи заданного количества теплоты (проектный вариант расчета). При известной величине теплообменной поверхности определяются конечные температуры теплоносителей (поверочный вариант расчета). Расходы обменивающихся теплотой теплоносителей и их теплофизические свойства обычно бывают предварительно известны. [c.264]

Сравнение результатов синтеза теплообменных систем с использованием экономических и термодинамических критериев эффективности. В.П. Мешалки я, Г.В. Гурьева. Сб. науч. тр. Определение теплофизических свойств веществ в системе автоматизированного проект1ГООвания производств нефтепереработки и нефтехимии, вып.40 - С ЦНИИТЭнефтехим, 1984, [c.160]