Стенка постоянной температуры

Рис. (. Теплоотдача при ламинарном и турбулентном течениях п трубе при постоянной температуре стенки

Рис. 5. Теплоотдача прн ламинарном и турбулентном течении в трубе при постоянной температуре стенки

Положим, имеем однородную плоскую стенку толщиной б из материала, коэффициент теплопроводности которого К. Если поддерживать на наружных поверхностях стенки постоянные температуры tl и 2, причем tl>t2, то на основании закона Фурье можно написать [c.15]

Скорости отдельных молекул газа подчиняются определенному распределению относительно этого среднеквадратичного значения-у некоторых молекул скорость почти равна нулю, а у других, наоборот, намного превышает среднеквадратичную. При каждом столкновении молекул друг с другом или со стенками сосуда их индивидуальные скорости изменяются. Однако само распределение молекул по скоростям остается постоянным при постоянной температуре. Средняя длина свободного пробега (т.е. среднее расстояние между столкновениями) молекул идеального газа при нормальных условиях по порядку величины составляет 1000 А, а частота столкновений-около 5 10 столкновений в I с. [c.157]

Рис. IX.10. Геометрические места точек с максимальной температурой в трубчатом реакторе при постоянной температуре стенки.

Адиабатический реактор (глава VIII) Реактор с постоянной температурой стенки Секционно- изотерми- ческий реактор Прямо- и иротиво-точный реакторы [c.254]

Проблему чувствительности реактора можно проиллюстрировать с помощью нескольких примеров, данных Амундсоном и Билоусом (см. библиографию на стр. 303) для реактора, охлаждаемого независимым теплоносителем, при постоянной температуре стенки Мы не будем переходить, как в разделе IX.6, к безразмерным переменным, а используем непосредственно систему уравнений [c.281]

Таким образом, прежде чем какой-либо ряд данных надежно использовать в теории мономолекулярных реакций, необходимо полностью установить химическую сложность реакции и влияние стенок сосуда. В настоящее время имеется только несколько случаев, которые исчерпывающе и убедительно изучены. Это реакции разложения N2O5 [120], циклопропана [121] и N2O4 [83]. Во всех этих случаях частотные факторы оказались аномально высокими (1015—101 сек 1). Вледствие этого характеристическое давление, при котором можно было наблюдать падение констант скоростей первого порядка, было выше, чем оно предсказывалось для молекул такой сложности (см. табл. XI.2). В каждом случае реакции проявляют качественные особенности, которые характерны для промежуточной области концентрации (как константа скорости, так и энергия активации уменьшаются с уменьшением давления при постоянной температуре). [c.235]

Необходимо иметь в виду, что температурные пределы воспламенения, применяемые для оценки опасности паровоздушной смеси в газовом пространстве резервуара, характеризуют опасность сравнительно равномерной концентрации насыщенных паров нефтепродуктов. Резкое изменение температуры, неравномерный обогрев стенок, а также проведение различных технологических операций (закачка или отбор) даже при постоянной температуре окружающей среды и продукта приводят к изменениям концентрации паров в резервуаре. При этом температурные пределы воспламенения паров не могут точно характеризовать опасность газовой среды в резервуаре и, следовательно, данный метод нужно применять критически в профилактической работе и при тушении пожаров в резервуарных парках. [c.167]

Термокондуктометрические газоанализаторы. Принцип дейстния основан на различии коэффициентов теплопроводности компонентов смеси. Измеряя теплопровод-иость газовой смеси, можно определить содержание анализируемого компонента, если все остальные компоненты будут иметь близкие значения теплопроводности. Д ля измерения теплопроводности газовой смеси создают специальные камеры, в которых практически исключается лучистый и конвективный теплообмен, а температура стенок постоянна. Температура нагревателя постоянной мощности будет однознаыно связана с теплопроводностью, Термокондуктометрические газоанализаторы служат для измерения содержания СОг, Нг, Оз в Нг, К Нз, ЗОг, С1г и некоторых других. [c.392]

Стенка постоянной температуры [c.131]

СТЕНКА ПОСТОЯННОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ [c.172]

Процесс необходимо проводить прн постоянной температуре (—15° С). Поэтому используется реактор с перемешиванием, позволяющим поддерживать одинаковую тем-пературу во всей реакционной массе (рис. 111-8). Эффективное перемешивание приводит к высокому коэффициенту теплопередачи через стенки реактора. Если прп малых степенях превращения для этого достаточно обычного перемешивания, то при больших степенях превращения вследствие увеличения вязкости среды требуются особые условия. Действительно, простое перемешивание уже не может создать турбулентные потоки, и поэтому становится необходимым разделить реакционную массу на небольшие объемы, которые перемещались бы к стенкам реактора, охлаждались и затем перемешивались. [c.129]

Система, показанная на рис. 6.5, а, находится в состоянии равновесия при постоянной температуре 7 <7о (где То — температура плавления) и одинаковом давлении со стороны сте- [c.105]

Иногда применяют сосуд с двойными стенками, между которыми циркулирует жидкость, имеющая постоянную температуру. [c.149]

Стандартные формулы для средних и локальных коэффициентов теплоотдачи получены не только применительно к стандартным граничным условиям, таким, как постоянная температура стенки, но также и для стандартных [c.84]

В 15] получено следующее уравнение для определения средних чисел Ки в задаче о теплообмене в термическом начальном участке при развивающемся течении в условиях постоянной температуры стенки [c.235]

Для тепловых граничных условий при постоянной температуре стенки в (6) получена модификация зави- [c.235]

Ламинарный пограничный слой. 1. Постоянная температура стенки. Зависимости для локальных и средних значений чисел Нуссельта получены в 2, 3]. [c.242]

Турбулентный пограничный слой. Согласно [5] значения чисел Нуссельта при обтекании пластины с постоянной температурой стенки можно рассчитать, используя следующее соотношение [c.242]

Решения и корреляционные соотношения для постоянной температуры стенки. J. Ламинарный режим течения. Следующие асимптотические решения получены в [10] для ламинарного режима течения в пограничном слое [c.275]

Как и формула Хэнретти, эта формула не пригодна при очень малых критериях Рейнольдса. В этой области Яги и Куни провели специальные исследования Зернистый слой засыпали в кольцо, образованное двумя концентрическими трубками. Одну стенку нагревали, другую охлаждали через слой пропускали воздух, имеющий постоянную температуру. Профиль температур кольцевого сечения показан на рис. 1-70. [c.80]

Решения и корреляционные уравнения для однородного обогрева. Для постоянной плотности теплового потока на пластине в тонких ламинарных пограничных слоях получены теоретические решения. Эти результаты подобны результатам для однородной (постоянной) температуры стенки. Согласно [25] асимптотические выражения имеют вид [c.277]

В [38] получены численные решения для жидкости с конечными числами Рг и экспериментальные результаты для водных растворов оксида полиэтилена для случаев постоянной температуры стенки и постоянного теплового потока. Как показано на рис. 13, эти результаты для постоянной температуры стенки свидетельствуют о том, что решение, приведенное в [34], соответствующее уравнению [c.281]

В [1] содержится график, воспроизведенный на рис. 1, на котором показаны области значений чисел Не и Ка ОН, в которых движение в вертикальной круглой трубе с постоянной температурой стенки является ламинарным или турбулентным (свободным, смешанным или вынужденным). [c.315]

Постоянная температура стенки. Для полностью развитого ламинарного пограничного слоя Ыи/ является постоянным и не зависит от Ке, Рг и L/D. Для круглой [c.316]

Температуру внутри трубки измерить трудно, поэтому в случае однорядного расположения катализатора приходится удовлетвориться измерением температуры в конце слоя. Для этого термопару можно ввести снизу. Карман термопары может также служить как опора слоя катализатора. Температуру в рубашке, окружающей трубку с катализатором, можно поддерживать постоянной, регулируя давление инертного газа вверху обратного холодильника. Нисходящая труба (правая на рис. 2) заполнена жидкостью, а в рубашке реактора жидкость перемешивается поднимающимися пузырьками п ара. Пар частично образуется в исиарителе, но основное его количество получается при испарении жидкости, поглощающей тепло экзотермической реакции в рубашке. Смесь жидкости и пара поднимается вверх под действием разности пшотностей, обеспечивая циркуляцию. Перенос тепла в рубашке происходит в режиме кипения и поэтому очень интенсивен, а лимитирует его коэффициент теплопередачи пограничного слоя у внутренней поверхности трубки с катализатором. Скорость циркуляции в термосифоне может быть в 10—15 раз выше скорости испарения заполняющей его жидкости. Это исключает значительную разницу температур и поддерживает температуру рубашки постоянной. В данном случае допущение о постоянной температуре стенки трубки с ка-тал 1затором достаточно обоснованно. При включении нагревания термосифона температура его нижней части может быть на 20—30°С выше, и о начале циркуляции можно судить по исчезновению разности температур между низом и верхом рубашки. [c.68]

Рис. 10. Типы температурных профилей в случае экзотермической реакции, протекающей в реакторе вытеснения а — влияние отхлаждения стенки б — влияние поступления холодного газа, а —возможный результат совместного влияния охлаждения стенки и поступления холодного газа г — прн допущении, что температурные изменения локализованы у стенки — постоянное значение температуры по поперечному сечению, Г — температура у стенки

Змеевики между слоями делают из стальных труб с небольшим диаметром п тонкими стенками, которые могут легко расширяться при повышении температуры. Общий коэффициент теплопередачи от реакционных газов к воде имеет большие значения и обеспечивает получение максимального количества пара с минимальной поверхности нагрева. В связи с этим, как видно из диаграммы на рис. У1-27, температура сохраняется почти постоянной. Реакция происходит с большой скоростью в верхних слоях катализатора (где температура самая высокая) и с меньшей в нижних слоях. Для сохранения постоянной температуры высота нижерасположенпых слоев катализатора постепенно увеличивается. [c.272]

На рис. VH-1 дана схема процесса теплопередачи в многослойной плоской стенке. Расчет температур в плоскостях соприкосновения слоев и температур поверхностей загрязнений по этой схеме при установившемся процессе и постоянном коэффициенте теплопередачи (K= onst) производится по уравнению [c.542]

Может, однако, случиться так, что харакгсристики теплообменника не удается рассчитать точно, так как локальный коэффициент теплопередачи и вообще нельзя определить, Причина этого заключается в том, что любой локальный коэффициент теплоотдачи зависит от тепловы.х граничных условий, особенно в ламинарном течении. Стандартным граничным условием при расчете локального коэффициента теплоотдачи является постоянная температура стеики. В реальных случаях температура стенки может претерпевать значительные изменения в зависимости от коэффициента теплопроводности материала стенки и от значений коэффициентов теплоотдачи и а. по обеим сторонам от нее. Поэтому среда /, среда 2 и стенка образуют термически взаимосвязанную систему, в которой локальный тепловой поток должен рассчитываться в кам<дон теч- [c.79]

Влияние распределения те.ипературы. стенка. До сих пор рассматривалась только плоская пластина с постоянной температурой поверхности. Вообще говоря, температура поверхности Т , л ) может быть произвольной функцией X. В том случае, когда Та,(л ) есть степенная функция х, существует автомодельное реншние [74]. В частности, при тепловой поток на поверхиости оказывается постоянным. Поэтому для коэффициента трения можно в этом случае получить формулу, аналогичную (179), [c.115]

Гидроданамически развивающееся течение в начальном термииеском участке. Решение дифференциального уравнения для случая течения в канале между параллельными пластинами с постоянной температурой стенок, полученное в [4], дает зависимость для расчета чисел Ыи в коротких трубах длиной 1. Средние числа Нуссельта описываются соотношением [c.235]

Поскольку чаще, чем постоянная температура стенки, является заданной постоянная плотность теплового потока на стенкс, удобно заменить одну из зависимых переменных а и Та, на значение теплового потока Вт/№, с помощью соотношения, определяющего локальный коэффициент теплоотдачи. [c.275]

Последнее соотношение соотиетсгвует уравнению (20) для однородной (ПОСТОЯННО ) температуры стенки. Функции 1 1(Рг) иФ(Рг) различаются максимум на 12,5% (для Рг->-0), а степени 1/4 и 1/3 дают отличне соотнетстненно па 3 п 4%, Такое отличие в большинстве случаен меньше, чем экспериментальная погрешность, и для практических целей действительно можно использовать округленное значение 0,5 вместо 0,492 или 0,437. Распределение температуры стенкн, соответствующее (30), имеет вид [c.278]

При отсутствии опредслеР1ыости в теоретических и экспериментальных результатах для Яа— 0 можно предположить существование предельного значе1[ия, такого же, как и для случая постоянной температуры стенки, откуда имеем [c.278]

Прн течении в каналах увеличение или уменьшение скорости вблизи стенки иод действием сил плавучести компенсируется соответственно уменьшением или увеличением скорости в центральной части канала, и в предельном случае может возникнуть обратное течение. Влияние изменения вязкости с температурой является дополнительной сложностью и может быть того же порядка величины, что и влияние подъемных сил. Кроме того, для постоянной температуры поверхности разность температур изменяется вдоль канала, и выбор эффек1ивных средних значений чисел Нуссельта и Релея станов1ггся произвольным. [c.315]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология