Минимальная эффективная скорость жидкости

Рис. 1-67. Трафическог определение минимальной эффективной скорости жидкости (О = =2440 кг/(м ч) — плотность орошения, отнесенная к периметру насадки, л )

Эффективность перемешивания является характеристикой качества процесса, которое оценивают в зависимости от технологического назначения перемешивания. При перемешивании для интенсификации химических реакций, тепловых и диффузионных процессов эффективность оценивают отношением коэффициентов скорости процессов, проводимых с перемешиванием и без перемешивания. Эффективность процессов получения суспензий и эмульсий характеризуется достигаемой степенью однородности единицы перемешиваемого объема жидкости и в каждом конкретном случае определяется целесообразной интенсивностью, требующей минимальных расходов энергии и времени на проведение процесса. Из двух аппаратов с мешалками более эффективно работает тот, в котором определенный технологический процесс достигается при более низкой затрате энергии. [c.266]

Эффективное действие аппаратуры метода остановленной струи зависит от нескольких факторов. Растворы реагирующих веществ должны быть тщательно перемешаны следовательно, необходимо соответственно сконструировать смесительную камеру, пользуясь исследованиями, сделанными по методу непрерывной струи (стр. 46) необходима также подходящая скорость потока. Чтобы произошло полное смешивание, точка наблюдения должна находиться в нескольких миллиметрах от смесительной камеры, но она не должна находиться слишком далеко, так как время между смешиванием и наблюдением необходимо сделать минимальным. Наконец, необходимо очень быстро останавливать поток по следующей причине эффективность смешивания падает, если течение слишком медленное следовательно, если скорость течения уменьшается постепенно, жидкость, которая остановилась в точке наблюдения, могла бы быть смешанной неполностью и вначале эффективная скорость реакции была бы слишком низкой. Кроме того, чем более резкой будет остановка, тем более быстрые реакции можно наблюдать. [c.52]

На основе данных технологического расчета строят область эффективной работы тарелки в координатах напряженность слива, ( 1/) — фактор скорости газа или пара (Фо). На рис. V.20 представлен общий вид графика Ly = / (Фц), из которого следует, что область устойчивой и эффективной работы тарелки ограничена пятью линиями минимально допустимых нагрузок по жидкости (линия 1—1), минимально допустимых нагрузок по газу или [c.401]

Прэтт[ ] приводит значения минимальной эффективной скорости жидкости, при которой смачиваемость насадки достигает максимума [c.109]

Значительно более эффективными аппаратами являются прямоточные распыливающие абсорберы, в которых распыленная жидкость захватывается и уносится газовым потоком, движущимся с большой скоростью (20—30 м/сек и более), а затем отделяется от газа в сепарационной камере. К аппаратам такого типа относится абсорбер Вентури (рпс. Х1-29), основной частью которого является труба Вентури (см. стр. 60). Жидкость поступает в конфузор 1 трубы, течет в виде пленки и в горловине 2 распыливается газовым потоком. Далее жидкость выносится газом в диффузор 3, в котором постепенно снижается скорость газа, и кинетическая энергия газового потока переходит в энергию давления с минимальными потерями. Сепарация капель происходит в камере 4. [c.457]

Подвод обеспечивает плавное изменение скорости жидкости перед входом в колесо с минимальными гидравлическими потерями и осесимметричное поле входной скорости, необходимое для создания установившегося потока в колесе. Для одноступенчатых насосов с односторонним всасыванием осевой подвод (рис. 1.4, и) является предпочтительным из-за простоты и эффективности. Наличие в подводе колена с небольшим радиусом кривизны приводит к ухудшению действия подвода. Боковой подвод применяется в насосах с двусторонним входом и в горизонтальных многоступенчатых насосах с проходным валом. Однородное поле скоростей при входе в колесо обеспечивает полу-спиральная или сердцевидная форма канала (рис. 1.4, к). [c.15]

В этом ряду, бесспорно, ведущее место как по скорости проведения процесса, так и по эффективности занимает аппарат, разработанный фирмой Зульцер-МВБ . Так, процесс выпотевания в данном аппарате занимает 20-40 мин вместо часов и десятков часов в вышеописанных аппаратах. Это достигается за счет развитой удельной поверхности кристаллизуемого вещества, минимальной толщины кристаллического слоя и большой поверхности теплообмена. В тонком кристаллическом слое всегда при правильно выбранной скорости нагрева остается минимальное количество удерживаемой жидкости (при этом тонкий слой успевает равномерно прогреваться). Согласно выражениям (14.1.2.9) и [c.327]

Центробежные экстракторы являются перспективным оборудованием для проведения процессов жидкостной экстракции. Поскольку ускорение генерируемого в них центробежного поля превышает ускорение свободного падения в 10 —10 раз, в этих экстракторах достигаются большие скорости взаимодействия обрабатываемых жидкостей, высокая эффективность массообмена и четкая сепарация выходных потоков. В связи с этим такие аппараты компактны, в них невелики объемы участвующих в массо-обмене жидкостей, минимальна пожаро- и взрывоопасность установок. Поскольку время контакта в этих аппаратах невелико, они незаменимы при обработке нестойких продуктов, а также легкоэмульгируемых жидкостей и смесей компонентов с мало отличающимися плотностями. [c.120]

Отсутствие провала жидкости. У клапанных тарелок возможна утечка жидкости на нижележащие тарелки через отверстия под клапанами.. Утечка жидкости (провал) снижает разделительную эффективность и поэтому необходимо рассчитать в отверстиях тарелки минимальную скорость газа, [c.21]

Для тарелок с переливами, имеющих устройства для ввода пара в жидкость, размещенные под уровнем жидкости (практически в плоскости тарелки), и некоторое свободное сечение, доступное для стока жидкости через отверстия для прохода пара (тарелки ситчатые, клапанные, струйные и т. п.), большое значение имеет расчет минимальной скорости пара в отверстиях й оп. мин, обеспечивающей отсутствие провала жидкости на нижележащую тарелку. Фактическая скорость пара в отверстиях тарелки оп должна быть больше 1 оп. мин при всех режимах работы тарелки (колонны). Нарушение этого условия приводит к утечке значительного количества жидкости на нижележащую тарелку без контакта с паром, к неравномерной работе тарелки, в результате чего существенно снижается ее эффективность. [c.284]

С ростом интенсивности перемешивания расплава в ванне (числа колебаний мешалки м) эффективность разделения увеличивается (рис. 5.2, г). При этом минимальные значения Е соответствуют режиму без перемешивания расплава. Это объясняется переохлаждением слоев жидкости вблизи фронта кристаллизации относительно остальной массы расплава и накоплением здесь низкоплавкого компонента. С увеличением же интенсивности перемешивания температура и состав расплава в ванне начинают выравниваться по всему объему, скорость кристаллизации несколько падает, а эффективность разделения увеличивается. С дальнейшим увеличением числа колебаний мешалки рост эффективности практически прекращается вследствие полного выравнивания температуры и концентрации расплава по всему его объему. В условиях проведенных экспериментов [60, 61],, это наступало при Пм>350 кол/мин. [c.157]

Минимальное значение ВЭТТ, равное 0,9 см, было достигнуто при зазоре 1,09 мм на колонне с внутренним цилиндром диаметром 74,4 мм и скоростью вращения 4000 об/мин [55]. Отмечалось, что столь высокая удельная эффективность может быть достигнута только при очень малых нагрузках. С увеличением нагрузки колонны по пару и жидкости ее удельная эффективность постепенно снижалась. Дальнейшие исследования, проведенные в СССР и за рубежом [56—63], позволили определить в общем виде основной характер изменения массообменных характеристик колонны в зависимости от скорости вращения ротора, величины зазора и нагрузки. [c.28]

Просачивание и перелив. Просачиванием на ситчатых тарелках называется утечка жидкости через отверстия у сливной перегородки в противотоке к потоку пара. Просачивание происходит в начальной по ходу жидкости части тарелки, что снижает эффективность тарелки, Минимальная скорость пара в отверстиях, при которой наступает просачивание жидкости, определялась рядом исследователей для тарелок с площадью свободного сечения <10%. При большей площади свободного сечения просачивание происходит в интервале скоростей,. превосходящих на 40% критические (рис. 1-28). [c.21]

Ионообменные процессы обычно проводят в аппаратах колонного типа, снабженных трубопроводом, клапанами и дополнительными устройствами, необходимыми для регенерации смолы на месте. Конструкция таких колонн определяется требуемой производительностью, величиной партии, которая должна быть обработана за время между двумя регенерациями смолы, и объемом смолы, который необходим по условиям, процесса. Вообще говоря, производительность определяет наименьший и наибольший допустимые диаметры колонны. Высота слоя смолы должна быть достаточной для того, чтобы в аппарате находился необходимый объем смолы и чтобы была Обеспечена высота слоя, минимальная для эффективной работы оборудования. Требуемая минимальная высота слоя определяется эмпирически. Если слой смолы слишком мал, то трудно обеспечить равномерное распределение жидкости и в течение цикла не может быть достигнут полный обмен. Часть слоя смолы высотой менее 50—75 мм неизбежно не будет полностью использована из-за неравномерного распределения потока жидкости, что при малой общей высоте слоя приведет к значительным потерям. Особенно трудно обеспечить равномерное распределение, если оборудование должно работать при значительных изменениях производительности. Обычно в установках для водоочистки допустимо четырехкратное изменение скорости потока. При обработке ценных продуктов или при относительно высоких концентрациях ионов в,растворе предпочтительнее меньшие изменения нагрузки. [c.132]

X, скорость процесса существенно зависит от начальной температуры жидкости То- При низкой температуре на входе скорость процесса определяется скоростью испарения с поверхности, поскольку давление паров летучего компонента мало. При этих условиях повышение температуры стенки увеличивает скорость массопереноса (рис. VII. 13). При высоких начальных температурах жидкости температура стенки оказывает относительно меньшее влияние. Когда начальная температура достаточна для обеспечения большой скорости испарения с поверхности, то скорость процесса лимитируется скоростью диффузии, летучего вещества к поверхности пленки, и дальнейшее повышение температуры жидкости или стенки практически не влияет на эффективность разделения. Дальнейшее увеличение интенсивности нагрева приводит к отрицательным последствиям, поскольку возрастает испарение менее летучих компонентов. Если процесс лимитируется диффузией через пленку жидкости, то повышение коэффициента диффузии увеличивает эффективность разделения (рис. УП.И). Последняя возрастает также с уменьшением толщины пленки. Поэтому целесообразно поддерживать толщину пленки на минимальном уровне обеспечивающем ее стабильность. [c.249]

В области удовлетворительной работы имеются такие скорости или расходы жидкости и пара, при которых а) эффективность контактирования на тарелке максимальна или близка к минимальной [c.42]

Насадка будет работать наиболее эффективно в том случае, если вся ее поверхность смочена — покрыта пленкой жидкости. Это возможно только тогда, когда колонна орошается достаточно большим количеством жидкости. Количественным показателем орошения насадки является плотность орошения — количество жидкости в м ч, приходящейся на 1 лг сечения колонны. Минимально допустимая плотность орошения около 5— 6 м 1м -ч. При этом в зависимости от характеристики примененной насадки, скорости газа и других условий может смачиваться только 70—80% поверхности насадки. При указанных условиях работают холодильники смешения хлоргаза. [c.236]

Крибб исследовав относительное сопротивление в жидкой фазе, установил, что эта величина не превышает 20%. Далее указывается, что на насадке из колец Рашига 100Х1ВД л ж что хорошо согласуется с данными по которым ажЯ Крибб установил, что - плотность орощения в работе МакАдамса, Поленца и др. была ниже минимальной. эффективной скорости жидкости и поэтому данные этих авторов в отношении нагрузок по жидкости не воспроизводят действительных промыщленных условий, при которых проявляется более высокая чувствительность к плотности орошения. [c.56]

Пратт [151] вводит понятие минимальной эффективной скорости жидкости , при которой смачиваемость насадки достигает максимума. В зависимости от свойств орошающей жидкости и системы приводятся различные значения этой величины. [c.505]

Струйные тарелки (см. рнс. 1.22,6) рекомендуются для атмосферных и отпарных колонн диаметром до 3,2 м, в колоннах под давлением диаметром до 4 м, а также при разделении по-лимеризующихся, коксующихся и разлагающихся веществ для уменьшения продолжительности пребывания их в колонне. Струйные тарелки, называемые также чешуйчатыми или язычковыми, создают направленное движение жидкости и хорошо работают при высоких жидкостных нагрузках. Прн малых скоростях пара наблюдается провал жидкости, поэтому должна быть обеспечена минимальная допустимая скорость в отверстиях чешуек (около 7 м/с). Наибольшая эффективность тарелок достигается в струйном режиме при скорости в щелях более 12 м/с. [c.79]

В настоящее время не существует какой-либо зависимости, объясняющей поведение всех кристаллических суспензий в трубопроводах. Форма, размер и скорость осаждения твердых частиц влияют по-разному в каждом конкретном случае более эффективную скорость движения жидкости чаще всего определяют в результате многолетней практики. Однако существуют некоторые общие принципы, которые необходимо учитывать при проектировании и эксплуатации кристаллизационных установок. V Трубопроводы для кристаллической суспензии должны быть гладкими внутри по всей их длине. Поэтому предпочтительнее применять бесщовные трубы вместо сварных, хотя в некоторых случаях используют трубы с почти незаметными швами, получаемыми при электрической контактной или аргонодуговой сварке. Трубопроводы для кристаллической суспензии должны быть всегда максимально короткими, а суспензию следует транспортировать между отдельными узлами установки по самому прямому пути. Для транспортировки суспензий совершенно неприемлемы симметрично расположенные трубопроводы с четким повторением горизонтальных и вертикальных колен. Не следует применять горизонтально расположенные трубы. Минимально допустимым для суспензий является наклон трубопроводов под углом 30° к горизонту. Все изгибы должны иметь большие радиусы закруглений, примерно в 10—12 раз превышающие диаметр самой трубы. [c.196]

Оптимальная высота слоя прогазованной жидкости (пены) а составляет, по данным М. Позина с сотрудниками [62], от 150 до 300 мм. При большей толщине слоя повышается гидравлическое сопротивление аппарата, а при меньшей — ухудшается массообмен. По данным А. Родионова [70] для процессов, лимитируемых сопротивлением жидкой фазы, увеличение слоя жидкости повышает эффективность работы тарелок, а для процессов, скорость которых определяется сопротивлением газовой фазы, более выгодно работать при минимальной высоте слоя жидкости на тарелке. [c.180]

Примером использования гидроциклонов для разделения системы жидкость — жидкость в случае, когда плотность дискретной фазы больще плотности сплощной фазы, являются работы Ю. Н. Болдырева по изучению возможности отделения воды из нефтепродукта. Отделение воды проводили в конических гидроциклонах с углом конуса от 3 до 10° и внутренним диаметром оснований каждая от 26,3 до 55,1 мм. В результате проведенных экспериментов установлена возможность применения гидроцик-лона для отделения воды из масла и топлива, причем эффективность отделения возрастает при многократной очистке в гидроциклоне. В работе получены зависимости эффективности отделения воды из масла и топлива от давления на входе в гидроциклон. Из анализа этих зависимостей следует, что повышение давления на входе не всегда приводит к росту эффективности отделения. Минимальной эффективности соответствует минимальное давление на входе. Этот факт, по-видимому, подтверждает вывод М. Бонет о том, что решающее значение имеет скорость на входе в гидро- циклон, определяющая критерий для сил сдвига Ка. С повышением давления на входе возрастает скорость на входе и Ка приобретает значения выше критического, что приводит к эмульгированию дискретной фазы. [c.98]

Расчет минимальной скорости паров в отверстиях тарелки. Для тарелок бесколпачкового типа с переливными устройствами (ситчатые, клапанные, струйные и др.) и размещением устройств для ввода пара в жидкость под уровнем жидкости и практически в одной плоскости с полотном тарелки всегда имеется свободное сечение, доступное для стока жидкости через отверстия для прохода пара. В этих случаях необходимо выполнять расчет минимальной скорости пара в отверстиях 1 оп т1п. обеспечивающей отсутствие провала жидкости на нижележащую тарелку. Фактическая скорость пара в отверстиях тарелки УУоп должна быть больше при всех рабочих режимах тарелки (колонны). Нарушение этого условия приводит к протечке на нижележащую тарелку значительного количества жидкости, не проконтактировавшей с паром, в результате чего существенно снижается эффективность работы тарелки. [c.246]

Как видно на рис. 37, эффективная вязкость может быть выраженг как вязкость некоторой истинной жидкости, у которой данному гра диенту скорости соответствуют те касательные напряжения, которые вызвали пластическое течение. При неизменной т)пл по мере возрастания напряжений эффективная вязкость непрерывно уменьшается пока течение не выйдет из бингамовской области, когда понятие теряет смысл и исчезают различия между эффективной и ньютоновской вязкостью. Это происходит при значении т = т , характеризующем предельное разрушение структуры. Устанавливающаяся постоянная минимальная вязкость т] все же в 2—3 раза и более выше вязкости дисперсионной среды вследствие заполнения объема ее обломками структуры.Приближенно это выражается уравнением Эйнштейна [c.230]

Наиболее простая модель основана на известном решении Тарга (качение твердого цилиндра по слою вязкой ньютоновской жидкости). Для учета аномалии вязкости в полученные расчетные формулы вводится эффективная вязкость, определяемая по величине среднего градиента скорости в минимальном сечении зазора. Более точная математическая модель вальцевания строится с учетом аномалии вязкости. При переходе от расчета по приближенной к расчету по точной модели качественная картина не претерпевает никаких изменений. Существенная разница наблюдается только в величине кинетостатических параметров процесса (давления, распорные усилия, мощность привода и т. д.), величина которых при приближенном подсчете оказывается на 30—40% ниже, чем при расчете по формулам точной теории. [c.12]

В реальных пористых телах имеется большое число тупиковых пор. Кроме того, часто и сквозные поры ведут себя как тупиковые [94]. В этих случаях перемещение фронта жидкости тормозится защемленным в тупиковых порах воздухом. Поэтому для интен-) сификации капиллярной пропитки часто применяют предвари- тельное вакуумирование образцов. Вследствие снижения давления защемленного воздуха скорость капиллярной пропитки возрастает [94]. Вакуудшрование, вообще говоря, эффективно лишь при пропитке материалов с тупиковыми порами. Но поскольку многие сквозные поры и капилляры нри погружении тела в жидкость (особенно в высоковязкую жидкость) ведут себя как тупиковые, предварительное вакуумирование оказывается весьма полезным. Под давлением возрастает растворимость в жидкости защемлен- ного в капилляре газа. Возникает диффузионный ток растворенного газа, направленный от зоны большой концентрации (мениска) к зоне минимальной концентрации (устье капилляра). Изучение этих процессов дает возможность получить значения скорости иропитки материалов с тупиковыми порами с учетом растворения газа [94]. При защемлении труднорастворимого газа наиболее медленной стадией процесса является стадия растворения и диффузии газа, определяющая продолжительность полной пропитки. При защемлении легкорастворимого газа стадией растворения и диффузии можно пренебречь и рассчитывать процесс как идущий в сквозном капилляре [94]. [c.117]

Для осуществления непрерывного процесса аппараты смешения можно использовать только путем компоновки их в каскад (особенно для многоступенчатых процессов), причем в ряде случаев между ступенями необходимы устройства для разделения фаз (фильтры, отстойники), что увеличивает требуемое число аппаратов. Это относится, в частности, к таким широко используемым в промышленности процессам, как промывка твердых и жпдких продуктов от примесей, сорбция и др. Аппараты вытесненпя (или поршневого режима) могут быть надежной основой для создания непрерывных цепочек с минимальным числом аппаратов, но до недавнего времени процесс в нпх достаточно эффективно протекал лишь в системах газ — жидкость или газ — твердое тело, В этих системах высокая скорость газа позволяла организовать нужный гидродинамический режим, в то время как в системах без участия газовой фазы скорости реагентов были слишком малы для его создания. [c.6]

В условиях локального тушения огнетушащая концентрация в пространстве вокруг горящего объекта создается в процессе непрерывного перемешивания паров топлива с парами галоидуглеводорода. Важную роль играет рассеивание паров турбулентной диффу- ией, в результате которой концентрация паров галоидуглеводорода в зоне горения уменьшается. Тушение пламени горящей жидкости в ьтих условиях происходит только в том случае, если отношение расхода состава к скорости сгорания жидкости будет превышать некоторое критическое значение к, определяемое по формулам (70) или (71). Иначе говоря, существует некоторое минимальное значение коэффициента эффективности, зависящее от физико-химиче-ских свойств огнетушящего состава, горючей жидкости и условий горения. Значение коэффициента эффективности можно оценить из опытов, проведенных на предварительно подготовленных смесях. Если исходить из предположения, что механизм ингибирования [c.109]

На рис. 86 показана зависимость ВЭТТ от скорости газа [163]. При значении скорости газа т величина высоты, эквивалентной теоретической тарелке, Ы складывается из отрезков ей, йс и сЪ. Оптимальное значение скорости газа и соответствует минимальному значению ВЭТТ, равному к. При скорости газа меньше и значение ВЭТТ увеличивается вследствие эффекта молекулярной диффузии. При скоростях больших, чем и, значение ВЭТТ растет вследствие эффекта массопередачи. Поэтому колонна имеет максимальную эффективность разделения при определенной скорости газа. Кейлеманс и Квантес [157 ] показали, что А зависит от размеров частиц твердой фазы колонны и способа набивки, В имеет обратную зависимость от диффузии в газовой фазе, а С — прямую зависимость от квадрата толщина слоя жидкости на твердой фазе и обратную от диффузии в жидкой фазе. [c.263]

СВЕРХТЕКУЧЕСТЬ — свойство жидкого гелия протекать без заметной вязкости через узкие капилляры. Сверхтекучее состояние изотопа Не возникает в результате перехода второго рода (Я-перехода) при критической т-ре 2,172 К. Если т-ры низки, изотоп He представляет собой квантовую Бозе-жидкость, слабо возбужденное состояние которой можно представить как совокупность элементарных возбуждений (квазичастиц) — фононов и ротонов. Тепловое движение в нем описывается в основном фононами (квантами звука) с энергией е = ср, где с — скорость звука р — импульс фонона. Влияние ротонов проявляется при т-ре более 0,6 К. Их энергия е = Д + + (Р — Ро) /2(л, где Д — минимальная энергия ротона = 1,92 X X 10 смг - — импульс, при котором энергия ротона равна Д = 8,65 К л = 0,16 — эффективная масса ротона ( 4 — масса атома Не). Из такого энергетического спектра следует, что существует отличная от нуля критическая скорость течения, ниже которой жидкость движется без трения, и появление в ней новых возбуждений энергетически невыгодно. Сверхтекучий гелий условно разделяют на два не взаимодействующих между собой компонента — нормальный, связанный с фононами и ротонами, и сверхтекучий. Движение нормального компонента, как и обычного газа, носит вязкий характер. Свертекучий компонент движется без трения и без переноса тепла. С явле- [c.349]

Теперь, когда, по-видимому, установлено, что член С для заполненных колонок, смоченных не очень большим количеством жидкости, в основном определяется медленностью диффузии в газовой фазе, в то время как этот же член С в пустых цилиндрических колонках зависит главным образом от более вредно сказывающейся медленной диффузии в жидкой фазе, вы можете задать вопрос, почему пустые цилиндрические колонки капиллярных размеров или выше имеют заметное преимущество перед заполненными колонками для разделения веществ, кипящих при довольно высокой температуре. Прежде чем ответить на данный вопрос, следует договориться о степени этого преимущества. Мерой, очевидно, не является число тарелок колонки, так как эта величина определяется конструкцией. Не является такой мерой ни скорость получения хроматограммы, ни небольшое значение перепада давления по колонке. Скорее всего критерий, определяющий указанное преимущество, представляет собой комбинацию этих нескольких рабочих параметров, которые мало зависят от конструкции рассматриваемой колонки. Я назвал комбинацию некоторых наблюдаемых величин показателем эффективности его малое значение является призна- ком добротности, присущей данной колонке. Рискуя повториться, я хотел бы подчеркнуть, что показатель эффективности колонки не является мерой разделительной способности колонки он позволяет оценить величину перепада давления и время удерживания, требуемые для достижения данной разделительной способности. Связь между показателем эффективности и разделяющей способностью колонки несколько напоминает связь между коэффициентом полезного действия электромотора, выраженного энергией в лошадиных силах на выходе, приходящейся на 1 кв энергии на входе, и фактической мощностью мотора. Показатель эффективности непосредственно зависит от вязкости газа-носителя и, как это видно из формулы, имеет размерность вязкости. Для случая, когда газом-носителем является гелий, мы рассчитали, что ориентировочная величина минимального достижимого значения показателя эффективности для любой колонки составляет 0,1 пуаз. Экспериментально мы нашли, что лучшее значение показателя эффективности, достигнутое на цилиндрических колонках, в несколько раз превосходит эту идеальную величину, что указывает на значительную долю величины члена С цилиндрической колонки, связанную с медленностью диффузии в жидкой фазе. Тем не менее в заполненных колонках, в которых величина члена С определяется в основном медленностью газовой диффузии между подвижной и неподвиж- [c.189]

Описана удовлетворительная методика смачивания и соответствующие рабочие условия для найлоновых капилляров, используемых для разделения углеводородов. Исследовано влияние диаметра и длины колонки, толщины пленки, плотности газа-носителя и величины коэффициента распределения на зависимость между ВЭТТ и линейной скоростью газа. Экспериментальные значения коэффициентов диффузии растворенных веществ в газовой и жидкой фазах сопоставлены с аналогичными величинами, рассчитанными по опубликованным уравнениям. Рассмотрено уравнение Голея, связывающее ВЭТТ с линейной скоростью газа, и рассчитанные по этому уравнению данные сопоставлены с аналогичными данными, найденными экспериментально. Подробно рассмотрены факторы, оказывающие влияние на сопротивление массопередаче. Предложена концепция оптимальной практической скорости газа. В результате разработки теории получены уравнения, связывающие длину колонки, эффективность и минимальное время анализа с физическими свойствами растворенного вещества, растворителя и характеристиками колонки. Отмечается влияние отношения объема газа к объему жидкости в колонке на разделительную способность и время анализа. Представлены кривые, ил.аюстрирующие оптимальное значение этого отношения для достижения разделения нормальных парафинов в минимальное время. [c.195]

Первое условие уменьшения объема образующейся 5 меси — осуществление перекачки при вполне развившемся турбулентном режиме. Чем больше число Ке, тем меньше объем смеси. На основании многочисленных экспериментов на действующих трубопроводах установлено, что при последовательной перекачке прямым контактированием число Ке должно быть не менее 10 ООО. В этом случае в трубопроводе имеет место развитый турбулентный режим движения жидкости, при котором профиль скорости почти плоский и значение эффективного коэффициента диффузии, определяющего размеры смеси, невелико. Практически можно рассматривать некоторую минимально допустимую среднюю скорость потока, при которой образующийся объем смеси приемлем. Опытныеданные показывают, что такая скорость составляет 0,6—0,7 м/с. При увеличении скорости движения жидкости существенно возрастают затраты электроэнергии на перекачку, а объем смеси снижается незначительно. Поэтому можно определить и максимальную скорость перекачки. Для последовательной перекачки нефтей и нефтепродуктов установлена максимальная скорость не более 2 м/с. [c.167]

На скорость и эффективность электрофлотационно-го процесса значительное влияние оказывает плотность электрического тока. Продолжительность электрофло-тационного процесса сокращается с повышением плотности тока и достигает некоторой минимальной величины при шютности тока г = 200н-250 А/м . Увеличение плотности тока сверх указанной оптимальной величины не ускоряет процесс флотации, а, наоборот, замедляет его. При малых плотностях тока (70-100 А/м ) процесс идет медленно, потому что жидкость слабо насыщается газовыми пузырьками. При плотностях тока, превышающих оптимальное значение, образуется слишком много газовых пузырьков и только часть из них участвует в процессе флотации. Остальные пузырьки, проходя через жидкость, создают возмущающие потоки, препятствующие флотации частиц, образованию и уплот- [c.176]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология