Потеря от скорости газа ISA

Проектирование адсорберов включает в себя, наряду с выбором конструкции, определение их окончательной стоимости при различных сочетаниях таких параметров эксплуатации, как продолжительность циклов, влагоемкость адсорбентов, необходимая точка росы осушенного газа, допустимая скорость газа и величина потерь давления в слое осушителя. [c.244]

Во избежание больших потерь катализатора при его загрузке в регенератор в последнем поддерживаются низкое избыточное давление (0,14—0,35 ати) и невысокая линейная скорость газа — около 0.25 м/сек. [c.270]

Потери энергии в клапанах низконапорных дожимающих компрессоров составляют значительную часть энергии, потребляемой машиной, причем с уменьшением отношения давлений она возрастает. Задача снижения потерь в клапанах особенно важна для газоперекачивающих компрессоров, являющихся крупными потребителями энергии. Для снижения этих потерь скорости газа, допускаемые в клапанах, должны быть значительно ниже, чем при таких же давлениях в других компрессорах. В отечественных низконапорных дожимающих компрессорах для снижения потерь энергии применяются прямоточные клапаны. В практике зарубежного компрессоростроения для этой цели часто используются двухъярусные дисковые или полосовые клапаны (рис. VII.58 и VII.59), которые, однако, менее экономичны, чем прямоточные. [c.638]

На рис. 47 приведена кривая потери напора в неподвижном и псевдоожиженном слое. В интервале от нуля до некоторого значения скорости потеря напора непрерывно возрастает с повышением линейной скорости газа (участок кривой левее точки В), а слой остается неподвижным. В точке В слой переходит в псевдоожиженное [c.71]

Коэффициент потери напора на местные сопротивления берут из справочных таблиц. Потери в циклонах НИИОГАЗа определяют расчетом, а необходимый напор перед сжигательными устройствами по графикам. Рекомендуемые значения скоростей газа и воздух (в м/с) [c.406]

Обратный направляющий аппарат. Скорости газа в обратном направляющем аппарате (ОНА) обычно невелики, а числа Маха Мс при входе иа лопатки не превышают 0,2—0,3. Поэтому коэффициент потерь ОНА является одномерной зависимостью t4-e = / ( 4)- Типичная характеристика ОНА показана на рис. 4.24 [14], причем для того чтобы ее получить, необходимо проводить исследования с безлопаточным диффузором или с лопаточным, имеющим поворотные лопатки. При исследовании ОНА в ступени с лопаточным диффузором, имеющим неподвижные лопатки и, значит, практически постоянный угол потока при входе в ОНА, может быть получена только одна точка этой характеристики. [c.159]

При малой скорости газа частицы остаются неподвижными, и потеря напора растет с изменением скорости обычным образом. [c.253]

При расчете адсорберов принимают во внимание продолжительность циклов, допустимую линейную скорость газа, влагоемкость адсорбента, необходимую глубину осушки газа, количество влаги, извлекаемой из газа, показатели адсорбентов при работе их в динамических условиях, особенности регенерации, допустимую величину потерь давления. Все эти величины взаимосвязаны, поэтому для расчетов некоторые из них должны быть приняты как исходные. Для определения оптимальных размеров адсорбера расчет проводится несколько раз при различных значениях исходных данных. [c.246]

Поршневой режим наблюдается, если пузырьки газа достигают таких размеров, что они могут занять все поперечное сечение узкого сосуда. В этом случае в сосуде поднимаются чередующиеся пузыри газа и пробки из твердых частиц. В больших сосудах комки частиц поднимаются, а затем опускаются, когда под ними лопаются газовые пузыри. Этот процесс подобен ударам при выбросах в кипящих жидкостях. Потеря напора при таком режиме неустойчива и обычно значительно больше, чем при спокойных условиях. Данный режим возникает, когда частицы слишком крупны или слой не содержит достаточного количества более тонкого материала. Поршневой режим чаще возникает при большом значении соотношения высоты к диаметру, но смягчается при снижении скорости газа. [c.255]

Изменение давления всасывания и выталкивания (волнистые линии) является следствием двух влияний переменного перепада давления в клапане и пульсаций потока во всасывающей и нагнетательной линиях. В начале открытия всасывающего клапана вследствие малой щели наблюдается значительное снижение давления (до точки М ). В начале выталкивания давление по той же причине, наоборот, повышается (до точки М ). Если клапан полностью открыт, то потери давления в клапане непостоянны потому, что скорость газа в нем изменяется, следуя переменной скорости поршня. Поэтому даже при постоянном давлении во всасывающем и нагнетательных патрубках линии всасывания и выталкивания индикаторной диаграммы отклоняются от горизонтальных прямых. [c.230]

При постоянном поперечном сечении раздающего коллектора статическое давление максимально в его средней части. Это объясняется тем, что при большей скорости газа внутри начального участка трубы статическое давление уменьшается из-за потерь на трение в большей степени, чем возрастает из-за снижения линейной скорости вследствие выхода газа в зернистый слой. [c.133]

В лабораторной модели пенного аппарата [234, 235] опыты были выполнены при развитом пенном режиме, скорости газа 1,5—3 м/с и интенсивности потока жидкости 10—30 м /(м-ч). Гидродинамический режим охлаждающей воды в трубках змеевика характеризовался величиной Квд = 2500 7000. Температура воздуха составляла 16—18 °С, охлаждающей воды 8—11 °С. Опыты проводили в условиях, облегчающих получение воспроизводимых результатов, а именно а) полное насыщение воздуха на входе в аппарат парами воды, чтобы элиминировать влияние массообмена при теплопередаче б) малые потери теплоты в окружающую среду в) равенство температур воздуха и воды, образующих пену (кь 0,05 °С), для исключения теплопередачи в слое пены. Прежде всего специальными опытами путем определения коэффициента теплопередачи между воздухом и водой в слое пены было установлено, что размещение теплообменных трубок над решеткой не нарушает пенного режима и не снижает эффективности основного процесса, происходящего в пенном аппарате. [c.112]

Гидродинамические режимы ПВА. В зависимости от скорости газа и глубины погружения завихрителя в жидкость в ПВА возникает несколько гидродинамических режимов. При и>г <3 <С 2 м/с в пенообразовании участвует сравнительно небольшое количество жидкости и имеет место режим капель и нестабильной пены с повышением скорости газа более 2 м/с увеличивается количеств эжектируемой из бункера жидкости, наблюдается интенсивный пенный режим с мелкоячеистой пеной, имеющей высокоразвитую межфазную поверхность. При дальнейшем повышении (более 4—6 м/с) происходит перестройка структуры пены, начинает преобладать струйный режим, сопровождающийся уменьшением межфазной поверхности. Переход от одного режима к другому определяется соотношением скорости газа в аппарате (Шг) и степени (глубины) погружения завихрителя в жидкость к). Кривые зависимости гидравлического сопротивления слоя пены от скорости газа при различных значениях глубины погружения завихрителя (рис. VI. 16) имеют максимум при = 3- -4,5 м/с, отвечающий наибольшему развитию поверхности контакта фаз и, следовательно, максимуму энергии на ее создание и потери напора на преодоление трения между фазами. Исследования гидродинамических основ работы циклонно-пенного аппарата [43] также показали, что величина ПКФ проходит через максимум при и>г = 3- -4 м/с. [c.261]

В исследованном диапазоне расходов воздуха коэффициент гидравлического сопротивления (критерий Ей) для данной конструкции вихревой распылительной сушилки оставался постоянным и равным 8,9. Результаты этих исследований представлены на рис. 3.13 и 3.14. Следовательно, значение коэффициента гидравлического сопротивления (Ей = 8,9) можно использовать для расчета потерь напора в широком диапазоне изменения скоростей газа на входе аппарата (критерий Ке). [c.163]

Коэффициенты потери давления выражаются через скорость газов, на входе, равную г/т.тах, и задаются Бартом в. виде функции от коэффициента сопротивления, определяемого следующим образом [c.273]

Решение. По экспериментальным данным строим график, представленный на рис. 1-2. Из сравнения полученной кривой с кривыми, приведенными в табл. I-I, видно, что ее можно аппроксимировать уравнением I, т. е. зависимость потери напора от скорости газа описывается уравнением вида tOO [c.17]

Основные требования к транспортным компрессорам — это малые габаритные размеры и масса, что достигается увеличением частоты вращения вала (до 50 с" ). Однако при этом возникают высокие скорости газа в клапанах (более 100 м/с) и соответственно растут потери давления. В транспортных воздушных компрессорах Хюр изменяется от 0,06 до 0,2. [c.47]

Растет средняя скорость поршня, вследствие чего увеличивается скорость газа и пропорционально ее квадрату — потери давления в клапанах, а коэффициент давления Ад снижает свое значение. [c.74]

Относительная величина потери давления в межступенчатой коммуникации от первой до второй ступени я является наибольшей в сравнении с потерями в других коммуникациях из-за сравнительно низкого давления и более высоких скоростей газа в ней. [c.99]

Скопление жидкости в наиболее низких местах коммуникации может закупорить ее. Затем, давлением газа жидкостная пробка прорывается, и жидкость с большой скоростью двигается по трубопроводу и на первом же повороте она может разорвать трубу или арматуру. Кроме аварийных ситуаций, жидкость в трубопроводах уменьшает их сечение, увеличивает скорости газа в них и потери давления. В зимнее время в магистральных трубопроводах возможно образование льда, что приводит к росту потерь давления. [c.263]

Здесь pi = Рн — Др Др = р --потеря давления в местном сопротивлении, где — коэффициент местного сопротивления, ас — скорость газа в наиболее узком сечении дросселя. [c.286]

Влияние сжимаемости газа, по-видимому, становится существенным при скоростях основного потока жидкости, составляющих от 20 до 50% скорости звука. В большинстве обычных конструкций при изменении направления потока в коленах или при обтекании препятствий, как правило, образуются небольшие области, в которых местные скорости в 2—5 раз превышают среднюю скорость и, следовательно, могут приблизиться или даже превысить скорость звука, если скорость основного потока составляет более 20% скорости звука. В таких случаях влияние сжимаемости в этих локальных областях может привести к большим изменениям режима течения и, следовательно, к большому увеличению потерь давления. Отношение скорости газа к скорости звука называется числом Маха. На рис. 3.12 показано влияние скорости воздуха на потери давления в двух лучших из нескольких вариантов колен для [c.52]

Водород выходит из генератора с температурой около 100° С. В горячем скруббере, за счет орошения водой, газ освобождается от пены и брызг воды, увлекаемых из генератора. При этом температура газа снижается до 65° С. Скруббер имеет насадку из мед-лых спиралей. Нагретая вода после скруббера поступает на охлаждение в испаритель. Окончательное охлаждение газа в скруббере производится в холодном скруббере. Для охлаждения газа в скруббере предусмотрена насадка из медных спиралей, а для осушки газа (выделения брызг) — специально загнутые трубки. Выделение мельчайших частиц влаги основано здесь на принципе резкой потери скорости газа, выходящего из трубок. Из послед--йего скруббера ) водород в зависимости от начальной температуры охлаждающей воды выходит с температурой 15—30° С. [c.301]

Печи КС выполняются как постоянного, так и переменного по высоте сечения. Последнее вызвано стремлением организовать над подом наиболее интенсивное неремешивание, и в то же время замедлить унос огарка. Однако, если угол раскрытия стенок аппарата слишком велик, вместо киняш его образуется так называемый фонтанируюш ий слой с увеличением же высоты слоя (что также позволяет получить большую разницу в скорости газа на уровне пода и поверхности слоя) растет потеря напора газа в слое. [c.48]

В большинстве работ, выполненных методом локального моделирования теплообмена, использовался один шар-калориметр. В работе Дентона и соавт. [100] вводилась поправка на контактный и лучистый теплоотвод от калориметров, а также потери теплоты по проводам. Эта поправка определялась по мощности нагревателя при скорости газа, равной нулю, и разнице температур калориметра и газа в опытах. При этом конвективная составляющая теплоотдачи принималась равной Ыитш = 2. Для средних значений Ыиэ получены зависимости, близкие к формуле (IV. 71), с отклонением для шаров большего диаметра до 25%. [c.159]

И меры по их предотвраи1,ению. Вынос битума нежелателен не только из-за увеличения потерь продукта, но и потому, что возможно застывание загущенного отгона в газовом тракте. Однако, хотя содержание битума в отгоне доходит до 10% (масс.) при нагрузке по воздуху около 15 м /(м -мин), количество самого отгона обычно не превышает 1% (масс.) на сырье окисления, следовательно, потери битума в результате его выноса не превышают 0,1% (масс.). Такие потерн не должны служить препятствием для увеличения производительности в 4 раза. Кроме того, эти потери не являются безвозвратными. Как показывает длительный опыт промышленной эксплуатации, загущенный битумом отгон хорошо утилизируется — его используют как компонент котельного топлива. Практика показывает также, что проблема предупреждения застывания загущенного отгона в газовом тракте решается легко теплоизоляцией газового тракта. На новых битумных установках используют колонны с расширенной секцией сепарации, где скорость газов снижается до величины, исключающей вынос битума [38, 82], т. е. проблемы выноса битума при работе колонн на повышенных нагрузках не существует. [c.60]

Соответствие приближенное. В рассматриваемом случае скорость газа, выталкиваемого вверх падающими частицами, будет меньше относительно стенок трубы, чем при псевдоошижении (скорости газа относительно частиц нри одинаковой их концентрации должны быть одинаковыми в обеих спстемах). По этой причине на единице длины трубы в системе с падающими частицами газ встретится с большим их числом, нежели в псевдоожиженном слое. Следовательно, потеря напора на единицу длины трубы здесь будет выше, чем при псевдоожижении. — Прим. ред. [c.21]

Измерения сопротивления потока показали , что стенки полости менее устойчивы, чем ее крыша, Если скорость газа через крышу полости будет недостаточно высока и единичные частицы начнут падать вниз, то частицы над ними определенно потеряют устойчивость и произойдет обрушение крыши. Такое поршнеобразное обрушение вызовет уменьшение объема полости, что приведет к восстановлению скорости на поверхности раздела, несмотря на отделение полости от струи газа из отверстия решетки. Частицы, обтекающие полость и движущиеся к ее основанию, также стремятся сжать газ и, замещая его, вытеснить через крышу полости. Это легко может быть продемонстрировано, если внести пузырь в слой непсевдоожиженного зернистого материала по мере подъема пузыря наблюдается сокращение его объема. В псевдоожиженном слое, где частицы в непрерывной фазе, входящие в основание полости, сами пронизываются потоком со скоростью сокращения объема пузыря не происходит из пузыря уходит то же количество газа. [c.29]

Учитывая относительно небольпше скорости газа в свободном сечении аппарата, значением ДР р можно пренебречь. Гидравлические потери АРвх и ДРвых также невелики, но могут быть рассчитаны по известному справочнику И. Е. Идельчика [107], АР — по формуле (1.66). [c.207]

Имеются некоторые ограничения применимости этого метода для расчета потерь давления, наиболее важным из которых является влияние межфазных волн. При высоких скоростях газа они могут давать значительный вклад в нанряжени г трения на границе раздела фаз, и тогда основные допущения анализа утрачивают свою силу. Одпако доказано, что этот метод имеет большую ценность при рассмотрении переходов из одного режима течения в другой, а также что он дает надежные значения истинного объемного газосодержания и потерь давления при условии, что поверхность раздела фаз не слишком волнистая Таким образом, этот метод применим в области гладкого расслоенного течения (см. рис. 6). Можно также попытаться использовать его для условий, которые не слишком далеки от условий в этой обл.1Сти потока. [c.200]

Про-бковын (для плотной фазы) режим течения и режим плот1юупакованного слоя появляются нри низких скоростях газа (у <Шл,) и высоких концентрациях твердых частиц. Обнаружено, что потери давления при таких режимах транспортировки очень велики (см. рис. 2, д, е и рис. 3, д, е). [c.205]

На первой пилотной установке на заводе Фольксвагена и Вольфсбурге [894а] степень удаления 50а изменялась от 45 до 96% по мере снижения скорости газов от 330 до 86,0 м /(м -ч). Значительные исследования были проведены также в лаборатории Уоррен Спринг в Великобритании [676], где при аналогичных условиях эффективность процесса превыщала 90%. Однако при разработке промышленной установки возникали серьезные проблемы, обусловленные с потерей угля вследствие трения и химического разрушения, коррозией и с опасностью возгорания регенерированного угля. [c.176]

Для снижения потерь давления, наблюдаемого в скрубберах с трубами Вентури высокой эффективности разработана конструкция установки Соливор , в которой основное внимание уделено конденсации на поверхности частиц, выступающих в роли капелек (рис. 1Х-33,а). Пылевидный материал поступает в верхнюю часть камеры, где происходит его насыщение жидкостью, распыляемой до мельчайших частиц, здесь же осаждаются крупные частицы Затем насыщенные газы поступают в секцию трубы Вентури, где при увеличении скорости снижается давление и происходит дальнейшее испарение капель. Далее скорость газов снижается, а дав-ление снова возрастает, в результате чего происходит конденсация влаги на поверхности частиц, частицы агломерируются и осаждаются при впрыске жидкости, распыленной до капель крупного размера. В отдельной секции перепад давления составляет всего лишь 250 Па, в то время как для четырехступенчатой установки перепад давления менее 1500 Па. [c.428]

Ниже описываются результаты расчета угара и кратности дымовых газов прн различных температурах нагрева кокса. Прп расчете приняты следующие допущения кокс нагревается дымовыми газами, полученными при сжигании пропана расчет ведется на условный выход 1 кг прокаленного кокса, с учетом его угара и потерь тепла за счет восстановления СО2 и Н2О, содержащихся в дымовых газах. Глубина этих реакций определяется температурой и временем коитакта газов с коксом при определении степени разложения СО2 и Н2О для различных температур время контакта принято равным 1 с (что соответствует скорости газов 0,7 м/с н высоте кипящего слоя 0,7 м). [c.261]

Задача IX.2. Определить эквивалентный диаметр насадки из неупорядоченно загруженных колец Рашига размером 50 X 50 X 5 мм и критерий Рейнольдса для вычисления потери напора по уравнению (IX. 11). Дано скорость газа Wф = 0,75м/сек алотностьгаза р= 1,265 кг/м к вязкостьгаза ц = 1,74-IQ н-сек/м . [c.325]

Величина средней за процесс всасывания относительной потери давления Хцор снижается с увеличением номера ступени. Это происходит вследствие уменьшения скоростей газа и повышения давления в коммуникациях. На основании обработки данных, полученных при испытании поршневых компрессоров, была получена формула для нахождения Хцср в зависимости от Хцор [c.87]

Задачей гидравлического расчета газоохладителей является определение потерь давления Др, которые нужны не только для определения потерь мощности, но и для оценки рациональности конструкции аппарата и оценки правильности выбора скоростей газа и воды в данной конструкции охладителя. При определении полной потери давления Др в технических расчетах принято суммировать отдельные потери. Такой метод расчета основан на допущении, что полное сопротивление последовательно расположенных элементов равно сумме их отдельных сопротивлений. Расчеты потерь давления Др в газоохладителях компрессоров также основаны на этом допущении. Однако следует помнить, что в действи- [c.258]

В диапазоне производительностей от 0,2 до 0,4 м /с для сжатия воздуха широкое применение находят компрессоры, выполненные по У-образной схеме в двух-и четырехрядном исполнении. В качестве примера на рис. 12.4. приведена конструкция двухрядного компрессора фирмы Атлас Копко Atlas op o). Компрессор крейцкопфный, с дисковыми поршнями двойного действия он имеет низкие значения отношения хода поршня к диаметру цилиндра 1-й ступени ( 3i 0,27), что при частоте вращения вала Гб с обеспечивает умеренные средние скорости поршня (Сср = = 3 м/с). При размещении в торцевых крышках цилиндра клапанов с увеличенным проходным сечением достигаются небольшие скорости газа и минимальные газодинамические потери в этих клапанах. [c.324]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология