Коэффициент теплоотдачи аг со стороны воздуха

Определяют коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха Си в зависимости от возд и /ср воздуха по графикам [30]. При возд = 6—8 м/с Oh = 36—51 Вт/(м2-К). [c.121]

Теплопередача в испарителях зависит в основном от интенсивности теплоотдачи со стороны охлаждаемой среды (воздуха, рассола), кипящего холодильного агента, а также от термического сопротивления стенки аппарата. Со стороны охлаждаемого воздуха и рассола теплоотдача зависит главным образом от скорости их движения. Скорость движения рассола в испарителях составляет 1—1,5 м/сек. Теплоотдача со стороны холодильного агента зависит от характера образования пара и скорости его удаления с поверхности нагрева. В испарителях холодильной установки поддерживают пузырчатое кипение. Примерные значения коэффициентов теплоотдачи для воздуха, рассола я кипящего холодильного агента приведены выще. [c.169]

St = 0,00588. Коэффициенты теплоотдачи Сторона воздуха [c.210]

При расчете такой установки исходя из количества тепла, которое следует сообщить воздуху, прежде всего определяют количество сжигаемого топлива в зависимости от производительности топки. Зная количество сжигаемого топлива, получаем количество продуктов сгорания. В зависимости от стандартных размеров ребристых труб выбирают диаметр трубок так, чтобы получить оптимальную скорость движения в них. Зная скорость, вычисляют коэффициент теплоотдачи а1 на стороне продуктов сгорания. Коэффициент 2 на стороне воздуха определяют по формулам теплоотдачи при движении воздуха вдоль плоскости. Коэффициент теплоотдачи снаружи трубок будет меньше коэффициента теплоотдачи внутри трубок, поэтому, для улучшения условий теплообмена наружная поверхность трубок делается ребристой. [c.253]

Влияние большой разности коэффициентов теплоотдачи. Достаточно проанализировать смысл общего коэффициента теплопередачи, чтобы понять определяющую роль при постановке исследований того теплоносителя, на стороне которого тепловая проводимость меньше. Например, для радиатора автомобиля, где происходит передача тепла от воды к воздуху, необходимо, чтобы у опытной модели было выдержано точное геометрическое подобие с воздушной стороны, поскольку даже при развитой поверхности произведение коэффициента теплоотдачи к воздуху на эффективность ребра и на площадь теплообменной поверхности обычно меньше, чем произведение коэффициента теплоотдачи на площадь поверхности со стороны воды. В подобных случаях часто [c.312]

Коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2-К), со стороны охлаждающего воздуха [ан п = f(Uya i p)] определяют по графическим зависимостям, приведенным в методике ВНИИнефтемаща или рассчитывают по следующим уравнениям [c.36]

Очистку внутренней поверхности теплообменных труб от загрязнений проводят реже, чем очистку водяных кожухотрубных теплообменников, а во многих случаях не производят вообще. Это обусловлено тем, что в АВО коэффициент теплопередачи в большинстве случаев определяется коэффициентом теплоотдачи со стороны воздуха ан. п. Если в процессе эксплуатации отмечается непрерывное увеличение разности давлений между входящими и выходящими потоками, то это свидетельствует о постепенном загрязнении пространства аппарата. Внутреннюю поверхность труб очищают методами, аналогичными используемым для водяных кожухотрубных теплообменников. [c.158]

Задача VI. 22. Стенка печи состоит из слоя огнеупорного кирпича теплопроводностью Хот = 0,7 вт/(м-град) и слоя строительного кирпича Я-с = 1,52 вт (м-град). Определить толщину обоих слоев, необходимую для того, чтобы температура на внутренней и наружной сторонах кладки из строительного кирпича не превышала соответственно 400 и 100° С. Температура печных газов 1100°С коэффициент теплоотдачи от них аг=15 вт (м -град). Температура окружающего воздуха 0°С коэффициент теплоотдачи к воздуху ав = 13,4 вт (м -град). [c.178]

Значение коэфф [Циента теплоотдачи конвекцией со стороны воздуха можно приближенно рассчитать по известной зависимости, определяющей коэффициент теплоотдачи от воздуха к горизонтальной трубе либо по вертикальной стенке, равной высоте ребра [c.49]

Воздушные конденсаторы характеризуются сильно развитой теплообменной поверхностью со стороны воздуха — применяемые трубы имеют значительно большую поверхность ребер, чем в конденсаторах с водяным или смешанным охлаждением. Это вызвано невысоким коэффициентом теплоотдачи к воздуху. [c.62]

Для сохранения однозначности уравнения (5) при изменении температуры все входящие в него параметры относят к температуре горячей стороны теплообмена [3, 4]. Следуя этому правилу, при определении коэффициентов теплоотдачи для воздуха физические параметры относим к температуре стенки, а для омывающих теплообменник газов — к температуре потока. Для первого случая уравнение (7) запишется в виде [c.85]

Применение в ABO оребренных по наружной поверхности труб обусловлено необходимостью компенсировать низкий коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха за счет развитой наружной поверхности теплообмена. [c.353]

Приведенное к этой поверхности среднее значение коэффициента теплоотдачи от воздуха к продукту ai)np. p = = 1,25 ккал м ч град), коэффициент теплоотдачи батареи со стороны хладагента аг = 70 ккал м -ч-град), со стороны воздуха 01 = 4 ккал м -ч-град), коэффициент теплоотдачи радиацией ор = 3 ккал [м -ч-град). Среднее значение удельного веса инея уин=0,2 т м , соответствующее значение коэффициента теплопроводности инея Яин=0,2 ккал м-ч-град). [c.113]

Трубы с наружным диаметром 30 мм и длиной 5 м расположены в пучке с разбивкой по вершинам равностороннего треугольника со стороной 60 мм. Снаружи трубы омываются воздухом, нагретым до 800 °С и движущимся вдоль труб со скоростью 20 м/с. Найти средний коэффициент теплоотдачи от воздуха к наружной поверхности труб. [c.55]

Коэффициент теплоотдачи в зоне фонтана заметно уменьшается по мере удаления от входного отверстия и выравнивается в верхней части фонтана (рис. ХУП-13), где, видимо, уравновешиваются противоположные эффекты уменьшения порозности, с одной стороны, и уменьшения скоростей воздуха и частиц, с другой. Из рис. ХУП-13 видно также, что повышение скорости газа на 14% вызывает примерно такой же рост коэффициента теплоотдачи в зоне фонтана. [c.645]

Относительно более низкие значения коэффициентов теплоотдачи со стороны воздуха по сравнению с коэффициентами теплоотдачи для охлаждаемых или конденсируемых технологических жидкостей могут быть частично компенсированы за счет увеличения поверхностей со стороны воздуха, что возможно при применении пучков сребренных труб. [c.343]

Значения коэффициента Кф неразрывно связано с коэффициентами авн, ан.п и термическим сопротивлением. При промышленных испытаниях без измерения температур стенки не удается совершенно строго разделить авн и ан.п, однако сопоставление расчетных и фактических данных дает возможность установить причину неудовлетворительной работы АВО. Примерное разделение Кф на авн и а .п возможно расчетом в том случае, если расчет по экспериментальным данным показал, что авн > > 5000 Вт/(м2 К), а термическое сопротивление близко к заложенному в расчет. Уменьшение расходов теплоносителей приводит к снижению значений Ивн и ссн.п, при этом сильное влияние на последний оказывает расход воздуха, так как общий коэффициент теплопередачи при правильно выбранной схеме обвязки АВО и секций практически полностью определяется теплоотдачей со стороны воздуха. [c.76]

К специальным аппаратам относятся теплообменники с ребристыми поверхностями теплообмена. В этих теплообменниках поверхности теплообмена выполняют из труб с различными ребрами (рис. 10-15). Такие теплообменники применяют в тех случаях, когда условия теплоотдачи по обеим сторонам стенки трубы различны, например в трубе происходиг конденсация греющего пара, а снаружи труба омывается потоком нагреваемого воздуха. Значения коэффициентов теплоотдачи по обеим сторонам трубы существенно отличаются от греющего пара к стенке трубы 1 - 10 000 ккал/(м -ч-град), а от стенки к нагреваемому воздуху 2 = 10—50 ккал/(м -ч-град). Для улучшения теплоотдачи от стенки трубы к воздуху с наружной стороны трубы делают ребра. При наличии ребер наружная поверхность трубы увеличивается, в результате чего значительно улучшается теплоотдача. [c.238]

Наиболее распространенная неисправность в АВО —это загрязнение поверхностей теплообмена, создающее не только дополнительное термическое сопротивление теплопередачи, но и увеличивающее аэродинамическое сопротивление, что приводит к снижению общей производительности основного вентилятора и коэффициента теплоотдачи со стороны охлаждающего воздуха. [c.157]

B. Анализ термических цепей. Проведем термический анализ простой системы, включающей как радиацию, так и конвекцию. Например, рассмотрим небольшую комнату, внешняя стена которой площадью 12 м имеет затененное окно с одинарным стеклом, а внутренние стеньг, потолок и пол площадью 60 почти полностью теплоизолированы. В комнате имеются источники теплоты мощностью 1 кВт, а температура внешнего воздуха равна 30 °С. Воздух в комнате охлаждается до 22 посредством вдува воздуха при 12 °С. Условимся рассчитывать коэффициент конвективной теплоотдачи на всех поверхностях по приближенному выражению 1 Вт/(м -°С). Предположим, что поверхности стен со стороны улицы являются абсолютно черными в инфракрасной области спектра н нагреты солнцем до 50 °С, угловой коэффициент внешней стороны окна относительно окружающих предметов составляет 0,5, а остальная часть радиационного взаимодействия относится к небу. Внешний воздух имеет относительную влажность 60%. Инженер-теплотехник должен знать, какое количество воздуха надо подавать в комнату для охлаждения и сколько энергии можно сохранить при двойном стекле в окне и (или) теплоизоляции внешней стены. [c.511]

Конденсаторы и холодильники воздушного охлаждения состоят из двух основных частей поверхности охлаждения и системы подачи воздуха, включающей вентилятор и регулирующее устройство. Поверхность охлаждения компонуют из оребренных труб, собранных в секции и развальцованных в решетках, к которым присоединены крышки. Оребрение увеличивает (в 5—20 раз) наружную поверхность трубы, компенсируя недостаточную теплоотдачу со стороны воздуха, улучшая теплообмен. Для улучшения коэффициента теплоотдачи воздух увлажняют. [c.78]

Пример VI. 16. Определить количество тепла, которое поступает в холодильную камеру, построенную из красного кирпича [толщина бк = 0,2 м, теплопроводность Лк = 0,7 вт/ м-град)] и изолированную с наружной стороны слоем пробки толщиной 0,1 м [теплопроводность сухой пробки кх = 0,07, влажной пробки Ха = = 0,15, а промерзшей пробки = 0,35 вт/(м-град)]. Температура внутри камеры сн = —34°С, а снаружи н = 28°С. Коэффициент теплоотдачи внутри и снаружи составляет соответственно вн = = 5 вт м -град) н = 9 вт](м -град). Точка росы, соответствующая влажности наружного воздуха, /р = 12° С. Определить также распределение температур внутри стенки. [c.162]

Здесь g — конвективный коэффициент теплоотдачи от воздуха к приборам охлаждения, Bt/im К) л.х — коэффициент теплоотдачи излучением от поверхности продукта к холодным ограждениям, Вт/(м -К) 0 —температура поверхности инея со стороны воздуха К к—влагосодержание воздуха камеры, кг/кг dg" — влагосодержание насыщенного воздуха при температуре по-Берхности инея охлаждающих приборов, кг/кг Гц — теплота сублимации, кДж/кг (ц, — энтальпия льда, равная 0,5вг, кДж/кг Ср — теплоемкость влажного воздуха, камеры, кДж/(кг- К) fg — площадь поверхности приборов охлаждения, м [c.155]

В связи с быстро возрастающим дефицитом воды во всем мире большое значение приобретает использование воздуха как хладагента. Теплофизические свойства воздуха неблагоприятны (малые теплоемкость, теплопроводность и плотность). Поэтому коэффициенты теплоотдачи к воздуху ниже, чем коэффициенты теплоотдачи к воде. Это приводит к увеличению поверхностей теплообмена и, как следствие, к возрастанию металлоемкости оборудования. Для устранения этого недостатка необходимо применять следующие меры повысить скорости движения воздуха, что вызывает увеличение коэффициента теплоотдачи оребрить трубы со стороны воздуха, что даст увеличение эффективной поверхности теплообмена распылять в воздух воду, испарение которой понизит температуру воздуха и увеличит за счет этого движущую силу процесса теплообмена. Во избежание отложения солей на поверхности теплообменника распыляемая вода должна быть чистой. Принципиальная схема воздушного холодильника приведена на рис. IV. 29. Холодильник представляет собой пучок труб 1 с наружным оребрением. Концы труб герметично укреплены в коллекторах 3 и б. Охлаждаемая среда подается в верхний коллектор через штуцер 4, проходит внутри труб и отводится через штуцеры 5. Движение воздуха с большой скоростью вдоль оребренной наружной поверхности труб обеспечивается с помощью осевого вентилятора 7, снабженного электродвигателем 8. В засасываемый вентилятором воздух форсунками 9 распыляется вода. Регулирование процесса осуществляется с помощью жалюзей 2, установленных снаружи. Угол наклона жалюзей регулируется с помощью приводного механизма. Поскольку количество отводимой теплоты пропорционально разности температур, применение атмосферного воздуха в качестве хладагента особенно целесообразно в тех случаях, когда не требуется охлаждения до ннзкой температуры, например в конденсаторах ректификационных установок. [c.364]

В камере хранится мороженое мясо 0пр = 300 т с наружной поверхностью, омываемой воздухом, / пр=9000 м . Принимаем приведенный коэффициент теплоотдачи от воздуха к поверхности мяса (аОпр.ср =1,25 ккал/(л 2. ч. грасЗ). Коэффициент теплоотдачи батареи со стороны хладагента [c.277]

Однако такое распределение потоков имеет и отицательные стороны. Вследствие того, что в межтрубном пространстве идет сжатый воздух, скорость его незначительна, что влечет за собой уменьшение коэффициента теплоотдачи от воздуха к стенке. Поэтому приходится усложнять конструкцию теплообменника путем установки специальной внутренней рубашки, искривлять трубки, чтобы сблизить их между собой и тем самым создать более благоприятные условия для теплообмена, или же устанавливать перегородки для создания поперечного потока. [c.143]

Водовоздушный нагреватель выполнен из труб диаметром 38X3 мм. Греющая среда — воздух с температурой на входе / 1 и на выходе Нагреваемая вода имеет расход т, начальную температуру t 2 и конечную "г. Коэффициенты теплоотдачи от воздуха к трубам аь от труб к воде аг. Найти площадь поверхности нагрева аппарата, если он выполнен по прямоточной и противоточной схемам. Учесть загрязнение поверхности труб с одной стороны накипью толщиной [c.98]

Оребрение поверхности грубок предназначено для увеличения поверхности теплообмена со стороны теплоносителя, имеющего меньший коэффициент теплоотдачи. Ребристые трубки чаще всего применяются в воздухо- или газонагревателях, в воздухоохладителях и сушильных установках, реакторах и т. п. Применение их оправдано в случаях нагрева воздуха или газа горячей водой или паром, а также во всех других случаях, когда один из геплоноси-телей имеет большой, а другой — очень маленький по сравнению с первым коэффициент теплоотдачи, в результате чего получаются очень низкие значения коэффициента теплопередачи к и соответственно большие размеры поверхности нагрева. [c.199]

ИЛИ охлаждаемый поток нефтепродукта. Через этот пучок вентилятором пропускается воздух. Для компенсации низкого коэффициента теплоотдачи, со стороны воздуха применяют оребренпые трубы. В зависимости от скорости воздуха коэффициент теплопередачи колеблется в пределах iO—50 ккал/(м -ч-град). Для снижения начальной температуры предусматривается его увлажнение. На укрупненных технологических установках используют сдвоенные агрегаты. Общий вид конденсаторов воздушного охлаждения приведен на рис. 155. [c.262]

Обозначения — коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха, P рз — полное падение давления в ребристом элементе, кгс/м 0,,рэ (кг ч/ккал). Эксплуатационные расходы, руб,/год П —удельные приведенные затраты, руб,год ккал/м ч С — приведенная мощность для перемещения воздуха в ребри руб. [c.306]

Движение воздуха — принудительное (осуществляется с помощью лопастного вентилятора). Ввиду того, что такие аппараты имеют значительные коэффициенты теплоотдачи с внутренней стороны труб, внешняя поверхность теплообмена оребряется. Это позволяет достигнуть компактности всей теплообменной системы. Аппараты этого типа изготавливаются в соответствии с ГОСТ 12854—67 и ГОСТ 13934—68, технические характеристики их приведены в табл. 3.14. [c.156]

Достоинством воздуха как охлаждающего агента, является его доступность. Он практически не приводит к зафязнению наружной поверхности охлаждения. К недостаткам этого агента по сравнению с водой можно отнести сравнительно низкий коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха, который можно скомпенсировать значительным оребрением наружной поверхности теплообменных труб сравнительно низкая теплоемкость [1,0 кДж/(кг К) , вследствие чего массовый расход воздуха в 4 раза превышает расход воды существенные колебания начальной температуры воздуха, обусловливаемые геофафическим местом расположения установки, временем года, а также временем суток. В стандартных аппаратах воздушного охлаждения предусматривается возможность частичного (на несколь- [c.597]

Малая скорость вместе с низкой плотностью и тснло-проводностью обусловливают небольшие значения коэффициентов теплоотдачи [50—100 Вт/(м--К)1 со стороны воздуха. [c.7]

Поскольку коэффициент теплоотдачи со стороны тенлоносителя (внутри трубы) обычно в 10—200 раз больше, представляется целесообразным использовать поверхиость теплообмена с высоким отношением площади, контактирующей с воздухом, к площади, омываемой другим теплоносителем. Трубы с высокими ребрами (рис. С) удовлетворяют этим требованиям (площадь поверхности в 15—25 раз больше, чем площадь поверхности ннутренией трубы). Ребра, обычно алюминиевые, могут быть просто запрессованы в неглубокие пазы на наружной поверхности трубы, изготовленной из любого металла, не подверженного коррозии. При этом, однако, из-за коррозии ухудшается сцепление ребра с трубой с возможным существен11ым снижением теплопередачи. Более предпочтительны ребра с отбортовкой. поскольку нрн этом обеспечиваются лучший контакт с трубой и лучшая защита от воздействия атмосферы. [c.7]

Температура в печи Г = 800 С, температура окружающего воздуха t = -= 30° С. Коэффициенты теплоотдачи с внутренней и наружной стороны печи til = 69,6 вт/м -град (60 ккал/м ч-град) и 02=13,9 em M -ipad (12 ккал/м -ч-град). Определить потерю тепла с 1 м поверхности стенки и коэффициент теплопередачи. [c.374]

Сравнительно низкий коэффициент теплоотдачи со стороны потока воздуха [30 — 90 Вт/(м -К)], характерный для этих аппаратов, компенси- [c.585]

Теперь можно уста[ювить размеры матрицы, удовлетворяя всем изложенным выше требованиям. В соответствии с начальными ус ювия,мп длина к анала в направлении движения газа низкого давления равна 2,16 фут (0,66 м), а длина каждого хода на стороне воздуха высокого давления равна 2,4 2 = 1,2 фут (0,36 м). Пользуясь этими данн1>1ми и только что определенным полным объемом матртн) , находим ширину матрищз в нанравлении, перпендикулярном направлениям движения обоих потоков газа 1,062 (2,16-1,2) === 0,41 фут (0,125 ж). Теперь остается проверить допущения, принятые в начале расчета. Число Рейнольдса для потока воздуха высокого давления равно 1100, а для потока газа низкого давления — 1000 следовательно, первоначальные предположения о ламинарном характере течения обоих теплоносителей оказываются справедливыми. Значения параметра x dG равны для потоков высокого и низкого давлений соответственно 84,5 и 85, что подтверждает правильность исходных предпосылок, использованных для определения коэффициента теплоотдачи. Эффективности ребер, равны примерно 93 и 89% для потоков газа высокого и низкого давлений. И в этом случае очевидно, что начальные упрощающие допущения внесли относительно небольшую ошибку. [c.196]