Площадь проходов

Высота подъема тарелки золотника над седлом не должна быть ме][ьше теоретически минимального значения, при котором создается площадь прохода, равная площади прохода в седле [c.302]

По данным табл. 8.6 выбираем тарелку типа ТСК-Р для колонны диаметром О = 1800 мм. Эта тарелка имеет следующие параметры периметр слива П = 1,42 м площадь слива Рсл = = 0,334 м площадь прохода пара = 0,272 м длину пути жидкости по тарелке/да = 1,096 м зазор под сливным стаканом а = 0,06 м, количество колпачков т = 86 диаметр колпачка к = 100 мм. [c.229]

Примечания I. Площадь прохода паров [c.229]

Рассчитываются площади прохода протечек через зазоры между корпусом аппарата и перегородками и между перегородкой и трубами [c.241]

По устройству подъемные клапаны разделяются на тарельчатые и кольцевые. Более простой тарельчатый клапан может быть с плоским или коническим седлом с верхним, нижним, или двумя направлениями, обеспечивающими точную посадку на седло с притиркой клапана к седлу (для чистых жидкостей) или с резиновым или полиуретановым уплотнением, расположенном на клапане или на седле (для засоренных жидкостей, рис. 8.6, а, б). В кольцевом клапане (рис. 8.6, в) жидкость протекает по наружным и внутренним стенкам кольца. Благодаря этому площадь прохода для жидкости больше, чем в тарельчатом клапане однако кольцевой клапан устроен сложнее. [c.104]

Площади прохода пара и флегмы для шести типов колонн с колпачковыми тарелками, испытанных Штаге [35] (Описание конструкций колонн см. в подписи к рис. 266) [c.350]

Длина, ии Поверх Площадь прохода 510-. и [c.153]

Знак Ti соответствует знаку частной производной - р, которая положительна, так как при прочих равных условиях с увеличением I растет площадь прохода и расход газа через трубопровод. Величина б всегда положительна, поскольку р п — [c.284]

Пластины всасывающих клапанов в плите 2 могут быть отжаты приспособлением 6 и при движении поршня к внешней мертвой точке газ из цилиндра будет вытесняться в полость всасывания 3. Давление газа в ней начнет повышаться и клапаны в плите 5 закроются. Полость всасывания окажется замкнутой камерой. Так как скорость поршня переменна, то и давление газа на пластины клапанов в плите 2 будет увеличиваться примерно до середины хода поршня. Если за это время силы давления газа на пластины отжатых всасывающих клапанов окажутся больше отжимающих сил, то пластины начнут двигаться по направлению к седлу. В результате этого площадь прохода газа в щели клапана уменьшится, сила давления газа на пластину увеличится и они ускоренно сядут на седло полость цилиндра отсоединится от полости всасывания 3. С этого момента полость цилиндра окажется замкнутой и газ, оставшийся в цилиндре, будет интенсивно сжиматься. При давлении в цилиндре, превышающем давление в полости нагнетания, откроются нагнетательные клапаны в плите 2 и газ вытеснится в полость нагнетания и затем в трубопровод. При обратном движении поршня газ, оставшийся в основном мертвом пространстве, расширяется и давление его снижается. При достижении давления в цилиндре величины, равной сумме давлений в полости всасывания и давления, создаваемого отжимным устройством, пластины всасывающих клапанов в плите 2 откроются и газ из полости 3 начнет заполнять цилиндр. Давление в полости всасывания снизится, и, когда станет меньше давления во всасывающем трубопроводе 4, откроются клапаны в плите 5. Свежий газ из всасывающего трубопровода начнет поступать в полость всасывания, а затем заполнять цилиндр. [c.311]

Коэффициент расхода для прямоточных клапанов, отнесенный к площади прохода в щели у свободной кромки пластины, изменяется [c.206]

Формула (VI.44) получена автором в результате продувки моделей прямоточных клапанов с отношением в пределах от О до 0,8. При определении Рр для прямоточных клапанов, в отличие от принятого для других, давление потока отнесено не к перекрываемой пластиной площади прохода в седле клапана, а ко всей площади подвижной части пластины и предполагается равномерно распределенным, хотя в действительности диаграмма давленпя имеет форму наклонной кривой, резко снижающейся у свободной кромки пластины. [c.226]

Определение конструктивной характеристики ИУ. Для расчета конструктивной характеристики ИУ (зависимости площади прохода между затвором и седлом от хода затвора) по заданной его пропускной характеристике при различных конструктивных исполнениях ИУ использованы эмпирические зависимости, полученные путем статистической обработки больших массивов экспериментальных данных. [c.163]

Для односедельных ИУ площадь прохода между затвором и седлом (/) определяется из соотнощения [c.163]

Для двухседельных ИУ суммарная площадь прохода между затвором и седлами (/, мм ) определяется из соотношения [c.163]

Площадь прохода в верхней части затвора (/в, мм ) при направлении потока — под затвор определяется по формуле [c.164]

Площадь прохода в нижней части затвора (/н, мм ) при направлении потока — на затвор определяется по формуле [c.164]

Алгоритм. Площадь прохода в наиболее узком сечении для каждого положения затвора представляет собой боковую поверхность усеченного конуса, где образующей служит нормаль, проведенная к профилю затвора из бли- [c.164]

Где f(s)—расчетная площадь прохода при ходе затвора, равном s D — диаметр седла затвора регулирующего органа. [c.165]

Одновременно для каждого значения хода затвора вычисляются соответствующие значения следующих параметров d — диаметр затвора I — относительный ход f — площадь прохода о — относительная пропускная способность а — отношение площади прохода к пропускной способности. [c.165]

В блок 4 для данного значения хода 5 вычисляются значения относительного хода затвора I, относительной пропускной способности ст, пропускной способности Kv, коэффициента пропорциональности а и площади прохода / по формулам [c.168]

В блоке 7 рассчитываются параметры нижней части затвора вычисления проводятся таким же образом, как и для его верхней части. Запоминание же координат нижнего профиля (X, У) и его площади прохода (/) осуществляется присвоением их значений переменным ХН, УН, РН соответственно. [c.172]

В блоке 10 для каждого вычисленного значения хода затвора 5 рассчитываются диаметры обеих его частей, а полученные значения печатаются вместе с величинами соответствующих координат профилей и площадей прохода. [c.172]

На втором этапе определяется минимально допустимый диаметр седла при первом значении условного хода затвора (см. табл. III. 26). В этих целях производится расчет профиля затвора при целочисленном значении диаметра седла, ближайшем большем по отношению к диаметру, полученному по формуле (III. 124) и при выбранном значении условного хода затвора. Расчет профиля затвора сводится к нахождению его координат X и У из системы уравнений (111.114) и (111.115). При этом расчетная площадь прохода между затвором и седлом (s) определяется по формуле (III. 106), а входящая в нее величина относительной пропускной способности а определяется величинами относительного хода затвора I и начальной относительной пропускной способности Оо в соответствии с формулами (III. 118). Решая систему уравнений (111.114) и (111.115) описанным выше методом, находим координаты профиля затвора X и Y, соответствующие значениям хода затвора si в пределах от О до 1,05 S, через каждые 0,05 5у. [c.175]

Более точно оперативную площадь можно опре/.елить по элементам приемную площадку — на основе видов и размера транспортных средств и средств механизации, величины грузооборота, времени пребывания материалов на складе площ1Дь для взвешивания — по габаритам весов и их количеству площадь проходов и проездов — по нормативам, в зависимости от габаритов транспортных средств, конструктивных особенносте([ зданий площадь под служебные помещения — по нормам и т. д. [c.334]

Разность площадей проходов верхнего в нижнего седел в диаметр штока йц, в зависииостн от условного прохода Х)у [c.285]

После монтажа или ремонта теплообменника при сборке и присоединении крышки к распределительной коробке необходимо обращать внимание на плотность примыкания плоских перегородок к неподвижной решетке и крышки распределительной коробки к корпусу теплообменника. В случае некачественной установки уплотнительных прокладок, с помощью которых достигается плотность примыкания, поток не проходит по трубкам, а покидает камеру через образовавшиеся зазоры, байпа-сируя площадь теплообмена. Простой арифметический подсчет показывает, что при длине перегородки, равной 1000 мм, и ширине щели на толщину прокладки, равную 1 мм, площадь прохода будет равна 1000 мм . Это зачастую является одной из причин резкого снижения эффективности теплообмена. [c.51]

В блоках 11 и 12 осуществляются счет и печать параметров верхней части затвора, соответствующих целочисленным ординатам его профиля. В блоке 11 с помощью процедуры ТАВ1 (описание процедуры приведено ниже) находятся и печатаются значения хода затвора, пропускной способности, площади прохода в его верхней части, координат и диаметра его верхнего профиля. С помощью процедуры ХВОСТ (описание процедуры также приведено ниже) вычисляются и печатаются радиусы R) окружностей, завершающих профиль (центры находятся на оси), имеющих общую касательную прямую с профилируемой частью, и соответствущие им высоты профилей (Н). [c.172]

Смотреть страницы где упоминается термин Площадь проходов: [c.198] [c.70] [c.226] [c.97] [c.257] [c.287] [c.38] [c.199] [c.204] [c.202] [c.208] [c.370] [c.382] [c.385] [c.385] [c.551] [c.604] [c.163] [c.172] [c.175] [c.178] [c.178] [c.230] [c.230]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология