Коэффициент расхода золотника

Коэффициент расхода Цкл, характеризующий безвозвратную потерю энергии потока, зависит от многих факторов конструкции клапана, расположения проходных отверстий в золотнике и даже от качества изготовления отдельных деталей клапана. Точное определение значений коэффициентов расхода требует проведения детальных исследований различных конструкций регулирующих клапанов. В связи с отсутствием точных значений коэффициентов расхода при расчетах можно принять значения этих коэффициентов ори-9—247 [c.129]

В уравнении расходов пренебрежем величиной Рв> линеаризуем перепадные функции, как описано в параграфе 3.6, выберем коэффициент Ьд линеаризации по формуле (3.94). Среднее давление Ра, в управляющей камере золотника будет при Хс = О, средняя проводимость уо переменного дросселя — при Ху — 0. В результате получим преобразованную систему уравнений гидравлического усилителя мощности [c.229]

В модели предохранительного клапана можно было изменять высоту подъема золотника и соотношение размеров различных элементов проточных каналов. Были исследованы клапаны с плоскими и коническими уплотняющими поверхностями. Таким образом, были получены зависимости коэффициента расхода от соотношения размеров проточных каналов клапана. [c.45]

При этом можно принять перекрытие и рабочее смещение кромок золотника и втулки Лд = 0,05 мм и Хр = 0,5 мм, коэффициент расхода = 0,8, коэффициент использования периметра при прямоугольных окнах во втулке -фд = 0,48. По конструктивным соображениям назначают з > 6 мм, ход золотника = /ц. [c.288]

Современные пружинные полноподъемные двухпозиционные ПК выполняются с седлом в виде сопла, свободным корпусом и развитым выходным патрубком. Высокая пропускная способность клапана обеспечивается высоким подъемом золотника, при котором расход среды через клапан ограничивает проходное сечение седла, а не щели. Для достижения высокого подъема используют различные конструктивные устройства, увеличивающие эффективную площадь действия давления среды в направлении подъема, в сочетании с реактивным действием выходящего потока. В лучших современных конструкциях коэффициент расхода приближается к коэффициенту расхода сопла. [c.185]

Следует учитывать, что расчетная пропускная способность ПУ практически может быть обеспечена при правильном расчете и конструировании элементов ПУ. Так, расчетная пропускная способность ПК обеспечивается при условии его открытия на заданную высоту подъема золотника, соответствующую принятому в расчете значению коэффициента расхода а. Заданный подъем золотника обеспечивают правильным расчетом параметров действующей на золотник пружины и правильным конструированием проточной части клапана [13]. [c.216]

В зависимости от того, каким образом меняется скорость течения на входе в камеру закручивания или, точнее, соотношение скоростей течения на входе в камеру закручивания и истечения из сопла форсунки, различают следующие основные типы форсунок с регулируемым коэффициентом расхода 1) с плунжером (золотником) 4) двухступенчатую 3) с перепуском топлива. [c.82]

Значение этого клапана при максимальной высоте подъема в зависимости от положения золотника составляет 5+7,3, а коэффициент расхода а=0,45+0,37. [c.37]

В уравнение (П.З) может быть подставлено также сечение щели клапана при заданном подъеме золотника, но коэффициент расхода в этом случае должен быть также отнесен к сечению щели, так как [c.30]

Коэффициент А в уравнении (11.66) характеризует эффективность клапана, которая зависит не только от свойств рабочей среды и ее параметров, но и от коэффициента расхода клапана характеризующего его конструкцию и величину подъема золотника. [c.57]

С увеличением конусности сопла седла коэффициент р растет. Поскольку увеличение также несколько увеличивает коэффициент расхода, то очевидно, что в целях увеличения подъемной силы клапана целесообразно увеличи-вплоть до 1,4. .. 1,5. Наличие скосов на седле и диске золотника снижает коэффициент р (рис. 30, кривые 1). [c.84]

Коэффициентом Кв устанавливается пропорциональное соотношение между смещением поршня гидроцилиндра и условным смещением золотника, к которому в линеаризованных уравнениях приводится изменение расхода жидкости вследствие изменения перепада давления в полостях гидроцилиндра при действии позиционной нагрузки. От этого коэффициента зависит установившаяся ошибка, с которой поддерживается заданное положение штока гидроцилиндра. При малых утечках жидкости через распределитель и малых смещениях золотника от нейтрали коэффициент Кв обычно оказывается значительно меньше Ко. о поэтому им можно в этих случаях пренебречь. [c.331]

Заметим, что в условие устойчивости (12.63) не входит масса т. Это объясняется одинаковой зависимостью от массы т. квадрата постоянной времени Тц и постоянной времени Тр. д демпфирования гидроцилиндра. Согласно соотношению (12.54), если не равно нулю, то с увеличением массы т постоянная времени демпфирования гидропривода Тд.ц увеличивается. Таким образом, с одной стороны, масса m в сочетании с сжимаемостью жидкости является причиной возникновения колебаний. С другой стороны, в результате колебаний перепада давленпя в гидроцилиндре несколько уменьшается расход жидкости через распределитель и вследствие уменьшения поступления энергии как бы увеличивается демпфирование гидропривода. Указанный эффект будет тем сильнее, чем больше коэффициент Kqj,- Вблизи нейтрального положения золотника значение коэффициента / qp зависит от утечки жидкости по зазорам между золотником и втулкой, причем с увеличением утечек коэффициент Kqp возрастает. Если распределитель имеет золотник с отрицательными перекрытиями, то коэффициент Kqj, будет больше, чем при наличии золотника с положительными перекрытиями. При идеальном золотнике коэффициент Kqp по формуле (11.18) получается равным нулю при Хзо = О, и в соответствии с условием (12.63) равновесное состояние гидропривода будет неустойчивым. Можно приближенно определить смещение идеального золотника от нейтрали, при котором движение поршня гидроцилиндра в окрестности среднего положения устойчиво. Для этого подставим в неравенство (12.63) значения Kqx и Kqp из соотношений (11.17) и (11.18), принимая Ряо = О- После обычных преобразований находим [c.334]

Уравнения (13.118)—(13.121) позволяют построить структурную схему электропневматического привода, показанную на рис. 13.24. Следует прежде всего обратить внимание на то, что в рассмотренном приводе имеется внутренняя отрицательная обратная связь, представленная на структурной схеме форсирующим звеном второго порядка. Эта связь возникает вследствие воздействия на заслонку потоков газа, вытекающего из сопел. Вторая внутренняя отрицательная обратная связь с коэффициентом передачи Кн.ц вызвана наличием позиционной нагрузки на выходном звене. При такой нагрузке с изменением положения выходного звена изменяется установившийся перепад давления в полостях пневмоцилиндров и соответственно в одном канале пневмоусилителя уменьшается установившийся расход газа, а в другом увеличивается. В результате перемещение поршней пневмоцилиндров получается пропорциональным отклонению заслонки, т. е. позиционная нагрузка в этом приводе играет такую же роль, как пружины, нагружающие золотник в параграфе 13.3 гидроусилителя. [c.415]

Рр = Pi3. давление за насосом Ри = расход через золотник Рд = Q . Первичные неисправности моделировались относительным изменением соответствующих характеристик. Результаты расчета представлены на графиках рис. 6.15. Анализ результатов расчета показывает, что все выбранные контролируемые параметры с разной степенью чувствительности реагируют на первичные неисправности. Значения коэффициентов чувствительности к первичным неисправностям представлены в табл. 6.3. Из таблицы 6.3 с.чедует, что давления за насосом и распределителем реагируют на все первичные неисправности, поэтому их можно выбрать в качестве признаков состояний привода. [c.162]

На рис. 5-12 изображена характеристика золотника, соответствующая этому уравнению. При малых зазорах б (4—5 мкм) утечки q незначительны. Поэтому на рис. 5-12 их величина, соизмеримая с точностью построения, не откладывалась. На характеристике показаны линейные зависимости Q, == Qb = / W- При малых смещениях х их линейность нарушается. Причиной этого явления соизмеримость в этой области величин х и б, т. е. нелинейность Ь f [х) и переменность коэффициентов расхода i,p и Штриховыми линиями на рис. 5-12 показаны лучи Qh = f (х), представляющие собой характеристики идеального золотника без перекрытия (х = 0) и без уплотняющего зазора (6=0 <7=0) при = 0,67. Такие характеристики обычно применяют при упрощенных расчетах дроссельных гидропроводов. [c.373]

Энергетический расчет следящих приводов (см. параграф 3.3) позволил определить оптимальное значение эффективной площади /э проходного сечения рабочей щели распределителя при основном режиме работы следящего привода. Теперь представляется возможным рассчитать диаметр золотника на основании принятой зависимости Д, = [х/, где .i — коэффициент расхода, / — геометрическая площадь проходного сечения. При работе следящего привода в режиме рд = onst [c.185]

Клапан, показанный на рис. 16, в отличие от клапана с плоским диском имеет грибовидную форму диска, которая обеспечицает высокий подъем золотника. Величина буртов у этого клапана должна быть 6i = 0,lde и Д = 0,2d . При этом в открытом на высоту h = 0,4d клапане б = h—= 0,3de. Коэффициент расхода этого клапана представлен на рис. 17 штриховыми линиями. [c.49]

Функции шагового распределителя — отсчитывать шаг и фиксировать выходное звено. Для этого золотник связан с выходным звеном, а распределительные окна — с исполнительными гидролиниями и полостями гидродвигателя (см. рис. 5.6). В конце шага выступы или пояски золотника перекрывают распределительные окна. Изменение эффективных проводимостей распределительных окон в функции перемещения золотника /эг = З) (Лз) называют прохбдной характеристикой шагового распределителя. Приближенно такую характеристику можно получить расчетным путем. По известным размерам втулки и золотника, пользуясь соответствующими формулами [1], определяют изменение геометрической площади 1 проходного сечения распределительных окон в зависимости от перемещения золотника. Полученные величины умножают на приближенное значение коэффициента расхода ([г = 0,7) и находят /э = it.fi, где I = 1, 2, 3 и 4. Точную проходную характеристику шагового распределителя можно получить только экспериментально, проливкой на стенде. [c.352]

При известных значениях коэффициента расхода по формуле (Н.1) можно рассчитать статические характеристики золотникового распределителя, сопла-заслонки или клапана. Статической характеристикой перечисленных устройств называется зависимость, связывающая между собой различные установившиеся значения либо двух, либо трех следующих величин расхода рабочей среды, перепада давления, перемещения подвижного элемента устройства. Достаточно просто статическая характеристика находится для четырехдроссельного золотникового распределителя в предположении нулевых перекрытий у золотника, отсутствия зазоров между золотником и втулкой, постоянного значения коэффициента расхода. Пусть к такому золотниковому распределителю, [c.290]

Соотношения (12.14) и (12.15) показывают, что в общем случае удельные проводимости и k 32 имеют разные значения ввиду того, что могут отличаться друг от друга коэффициенты расхода 1 31 и (Ха2> а также коэффициенты eni и п2 полноты использования периметра втулки золотника для окон, по которым жидкость поступает в гидроцилиндр и вытекает из него. Если форма окон отличается от прямоугольной, то коэффициенты k i и кц2 зависят от перемещения золо.тника. Коэффициенты расхода (Xai и jXgj, в свою очередь, зависят от числа Рейнольдса, формы окон и направления течения жидкости через окна. Последние зависимости плохо поддаются расчету, поэтому, когда имеется возможность, используют полученные для конкретной конструкции распределителя экспериментальные значения удельных проводимостей к з и к з2, представляя их в виде функций от числа Рейнольдса [14 [c.324]

Как показали исследования, наибольшее влияние на коэффициент расхода клапана при неизменном диаметре проходного сечения седла оказывали высота подъема золотника, сужение сечения седла направляющими ребрами и форма седла (цилиндрическая или сопловидная). Результаты исследования представлены в виде зависимостей коэффициента сопротивления, отнесенного к узкому сечению седла, от геометрических параметров проточных каналов. Коэффициент расхода связан с коэффициентом сопротивления зависимостью [c.45]

В этом случае при возникновении в системе аварийного расхода пропорциональный клапан открывается на величину хода, соответствующую меняющемуся аварийному расходу, и закроется только после его прекращения. Двухпозиционный предохранительный клапан открывается при аварийной ситуации рывком a ч eднyю высоту, Есл чш то или иной причине расход череа клапан больше, чем аварийный расход в данный момент, то давление в системе падает, достигая значения давления обратной посадки клапана. Клапан закрыт, но причина возникновения аварийного расхода не устранена, и это приводит к новому повышению давления и срабатыванию клапана. Так наступает вибрация золотника и пружины. Для предотвращения вибрации необходимо вводить ограничение на завышение диаметра клапана против расчетного, если же это невозможно, то целесообразно ограничить высоту подъема золотника, чтобы уменьшить площадь сечения в щели клапана, уменьшить его коэффициент расхода и, по возможности, снизить пропускную способность клапана до заданного аварийного расхода. Если клапан рассчитан на максимальный расход, то в установке системы с переменным аварийным расходом он может работать с большим превышением пропускной способности против аварийного расхода, иногда значительно отличающегося от максимального. В таком случае золотник двухпозиционного клапана тоже будет вибрировать. Частота срабатывания клапана (1/ч) определяется выражением [5] [c.106]

Фирма Hofer (ФРГ) выпускает предохранительные полноподъемные клапаны пропорционального действия для давлений до 1100 кгс/см диаметром 6. .. 10 мм для работы со средой, имеющей температуру от —200° С до +450° С. На рис. 76 показан среднеподъемный клапан с коэффициентом расхода а 0,5. Седло может быть сменным, уплотняющий поясок на золотнике в зависимости от давления и температуры выполняют стальным или из неметаллического материала. Клапаны могут иметь устройство для принудительного открытия и термокомпенсатор. Для реакторов и установок, работающих с взрывоопасными или [c.148]

Конструкция и размеры клапанов, имеющих свободное соплообразное седло, высокий подъем золотника и свободный выход среды, обеспечивают коэффициент расхода = [c.161]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология