Кремнекислый алюминий наполнитель

Введение в смолу пластификаторов (например, тиокола) или дисперсных наполнителей (кремнекислого алюминия, аэросила, белой сажи и др.) уменьшает ее усадку. В то же время излишне большое количество наполнителей может привести к увеличению вязкости связующего до такого состояния, при котором адгезия и пропитка стекловолокнистого наполнителя самой композиции заметно ухудшаются. Происходящая в процессе отверждения усадка связующего сдерживается стеклянными волокнами наполнителя, что неизбежно приводит к возникновению значительных структурных напряжений во всей композиционной системе. [c.11]

Обрабатываемость эпоксидных смол зависит от наполнителя, Дисульфид молибдена, углекислый кальций, кремнекислый магний, алюминий и тальк обеспечивают хорошую обрабатываемость кремнекислый алюминий, [c.176]

Обычные коммерческие наполнители состоят из частиц различных размеров, как указано, например, во фракционном составе коммерческого кремнекислого лития— алюминия (рис. 12-1). [c.165]

Введение в смолу пластификаторов (например, тиокола) или дисперсных наполнителей (кремнекислого алюминия, аэросила, белой сажи и т. д.) уменьшает ее усадку. В то же время излишне большое количество наполнителей может привести к увеличению вязкости связующего, а это, в свою очередь, заметно ухудшает качество пропитки стеклоарматуры. Основными технологическими характеристиками связующих являются вязкость, экзотермич-ность реакции, жизнеспособность, температура отверждения, период желатинизации, а также время, в течение которого деталь должна находиться в форме до ее извлечения, и время выдержки до полного отверждения детали. При этом связующее приобретает пространственную сшитую структуру, а материал детали становится твердым, неплавким и нерастворимым. Происходящая в процессе отверждения усадка связующего сдерживается стеклянными волокнами арматуры, что неизбежно приводит к возникновению значительных структурных напряжений во всей композиционной системе. [c.14]

В отличие от износостойкости, здесь армирование техническим углеродом с более мелкими частицами не всегда оказывает заметный эффект. У НК и изобутиленоизопренового каз уков улучшение очевидно, но у других полимеров эффект значительно менее выражен. Материалы с высокой когезионной прочностью (такие как НК и хлоропреновый каучуки) дают более высокие значения сопротивления раздиру, чем с низкой когезионной прочностью (БСК, БНК). В хлоропреновом каучуке небольшие частицы светлых армирующих наполнителей, например, кремнекислый алюминий или белая сажа, дают высокие значения сопротивления раздиру, а диоксид кремния способен обеспечить уровень выше, чем технический углерод. [c.132]

Кремнекислый литий— шсь алюминия Foote Mineral o. Через сито 200 меш проходит 0,5% наполнителя через сито 325 меш проходит 95% наполнителя в среднем 10 мкм [c.164]

Рпс. 12-30. Зависимость температурного коэффициента расширения отвержденного DGEBA от наполнителя двуокиси кремния и кремнекислого лития-алюминия [Л. 12-1]. [c.181]

Имеются данные (рис. 12-30), показывающие, что наполнитель с отрицательным температурным коэффициентом расширения более эффективен, чем двуокись кремния, при снижении скорости расширения эпоксидной с.молы при больших объемах загрузки, а кремнекислый цирконий, и.меющий нулевой температурный коэффициент расширения, считается более эффективным, чем двуокись кремния (при температурах свыше 100 °С) и чем углекислый кальций (при температурах свыше 40 °С) [Л. 12-43]. В табл. 12-29 показано влияние кремнекислою лития-алюминия иа температурный коэффи- цпент расширения DGEBA, отвержденного диэтанол-амииом п MPDA. [c.181]