Определение значений коэффициентов местных сопротивлений

ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ СОПРОТИВЛЕНИЯ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОТЕРЬ НАПОРА НА МЕСТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ (ПО ДАННЫМ Н. Н. ПАВЛОВСКОГО И ДР.) [c.289]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИЙ КОЭФФИЦИЕНТОВ МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ [c.111]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИИ КОЭФФИЦИЕНТОВ МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИИ [c.111]

ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ СОПРОТИВЛЕНИЯ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОТЕРЬ НАПОРА НА МЕСТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ [c.324]

Тройники. Коэффициенты определяют в зависимости от отношения расхода жидкости в ответвлении к общему расходу в основном трубопроводе (магистрали). При определении потерь напора с использованием приведенных ниже коэффициентов следует исходить из скорости жидкости в магистрали. Коэффициенты местных сопротивлений, относящиеся к магистрали ( ) и к ответвляющемуся трубопроводу ( отв), в ряде случаев могут иметь отрицательные значения, так как при слиянии или разделении потоков возможно всасывание жидкости и увеличение напора [c.15]

Коэффициенты различных местных сопротивлений в большинстве случаев находят опытным путем их средние значения приводятся в справочной литературе. В табл. П-1 представлены примерные значения коэффициентов наиболее широко распространенных местных сопротивлений, С учетом выражений (11,93) и (11,101) расчетное уравнение (П,89) для определения общей потери напора может быть представлено в виде [c.90]

ТАБЛИЦА 5.31. Значение коэффициента а для определения эквивалентных длин местных сопротивлений [c.531]

Гидравлические потери в прямотрубных аппаратах. Потери давления при движении теплоносителей в прямотрубных аппаратах рассчитываются по рекомендациям, изложенным в 2.6. При этом основная трудность расчета заключается в правильном определении коэффициентов сопротивления трения и коэффициентов местных сопротивлений В общем случае коэффициент зависит от режима течения жидкости, определяемого значением числа Ке, геометрических характеристик проточной части аппарата, шероховатости стенок, соприкасающихся с движущимся потоком. Для гладких прямых каналов при ламинарном изотермическом режиме течения справедлив закон Хагена — Пуазейля [c.77]

Коэффициент местного сопротивления при выходе из трубы вых = 1- Подставив в зависимость для определения потерь напора кг1 приведенные выше значения, получим [c.357]

Для количественного определения /<,г>ак необходимо знать величину потерь полного давления на сетках. Коэффициент сопротивления сеточного пакета , входящий в формулу (4.37), является сложной функцией скорости набегающего потока, площади живого сечения сетки, числа их рядов, интенсивности орошения и вязкости раствора пенообразователя. В работе 117 ] приводится график зависимости коэффициента 4 от относительной площади живого сечения сетки (рис. 4.15). В той же работе указывается, что в случае многорядного пакета сеток значение коэффициента местного сопротивления следует умножать на число рядов сеток. [c.135]

Однако значения коэффициентов местных сопротивлений, полученные по этой формуле, довольно суш,ественно расходятся с практическими данными Абрамовича, особенно в области малых радиусов изгиба. Это привело к необходимости предложить более точную, хотя также приближенную формулу для определения В , полученную при математической обработке практических данных [c.113]

Из формул (3-1) и (3-2) следует, что потери энергии на трение и на местные сопротивл-ения пропорциональны скоростному, или динамическому, давлению (рш 2), которое является мерой кинетической энергии потока, отнесенной к единице объема жидкости. В действительности эта зависимость значительно сложнее, так как коэффициент трения и коэффициент местного сопротивления не являются постоянными величинами, а существенно зависят от скорости течения жидкости, ее плотности и вязкости, а также диаметра трубы, по которой движется поток. При определении потерь давления по формулам (3-1) и (3-2) значения коэффициентов А, и находят из соответствующих графиков или таблиц, полученных на основании многочисленных экспериментов. [c.28]

Так как на практике значения Ке меньше, чем 2 10 , а внутренняя поверхность отводов является шероховатой, для определения истинного коэффициента местного сопротивления калача в предлагаемую формулу следует ввести поправочные коэффициенты [c.114]

Номера и значения коэффициентов местных сопротивлений 2 определяют по табл. 1У.1. При определении коэффрщиентов мест- [c.228]

Подставляя сюда ранее вычисленное значение а, получаем после преобразований формулу для определения коэффициента местного сопротивления на вход (перетекание) [c.21]

Коэффициент местного сопротивления в тех случаях, когда меняется скорость газа в газопроводе, относится всегда к определенному динамическому давлению и, следовательно, к определенному сечению. Его значения практически считают не зависящими от геометрического масштаба, скорости, состояния потока и шероховатости стен, так как влияние всех этих факторов лежит в пределах точности опытных определений коэффициента местного сопротивления. [c.185]

Различие в переходных функциях (10.18) и (10.19) объясняется тем, что при их определении в исходных уравнениях принимали квазистационарные значения коэффициентов количества движения, сопротивления трения и касательного напряжения на стенке, а вследствие нестационарности распределения местных скоростей по сечению потока эти величины имеют другие значения. [c.262]

Потери напора в напорной линии после диффузора диаметром 1000 мм, скоростьдвижения воды в которой равна 2,67 м/с, включают потери напора на поворот И ов, потери напора в тройнике А р (соединение с напорным трубопроводом) и потери напора на трение по длине линии К.дл- Для определения Ков и Кр приняты коэффициенты местных сопротивлений и суммарное значение которых равно 0,6. Соответствующие потери напора + Л р = у / 2 = О 6 2,67 /19,62 = 0,22 м. Потери напора по длине напорной линии, длина которой около 10 м, при расходе Ор = 2,1 м /с равны 0,07 м. Таким образом, общие потери напора на участке А составят [c.321]

В опубликованной в 1939 г. А. 3. Евилевичем книге [2] приведены некоторые данные для определения местных потерь напора, основанные на результатах опытов на илопроводе диаметром 200 мм. Им приведены значения коэффициентов сопротивления С для тройника в проходе, колена, крестовины в проходе, задвижки и патрубка. При этом значения 1 даны только для осадков с влажностью 96 и 98%.. Автор рекомендует принимать I постоянными независимо от скорости течения, диаметра трубопровода, а также состава и свойств осадков. [c.77]

Действительный расход потока среды отличается от теоретического значения, определяемого по формуле (18.3). Влияние реальных условий отбора давления и протекания среды корректируются коэффициентом истечения С изменение плотности среды корректируется коэффициентом сжимаемости е. Поскольку наличие местных сопротивлений (арматуры, отводов, колен и пр.) искажает распределение скорости по сечению трубопровода, то для нейтрализации этого влияния применяют прямые участки трубопроводов, до и после сужающего устройства, определенной длины. Влияние шероховатости измерительного трубопровода на коэффициент истечения С корректируется с помощью поправочного коэффициента на шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода К . Коррекция коэффициента истечения на притупление в процессе эксплуатации входной кромки отверстия диафрагмы осуществляется с помощью поправочного коэффициента на притупление входной кромки отверстия диафрагмы К . С учетом этого, уравнение массового расхода принимает вид [c.476]

Расчет трубопровода, по которому перекачивается жидкость, состоит в определенпи перепада давления, необходимого для обеспечения заданного расхода и оитимального сечения трубопровода. Для определения перепада давления при заданной длине трубопровода, его конфигурации и известном количестве элементов запорной аппаратуры вычисляют потери напора Ьп. При этом линейные потери напора / тр находят с помощью уравнений (4.22) или (4.23) в зависимости от режима потока в трубопроводе. Суммарные потери напора на преодоление всех местных сопротивлений рассчитывают но формуле (4.24), в которой значение коэффициентов находят суммированием отдельпых коэффициентов местных сопротивлений. [c.43]

Для определения значений местных сопротивлений (в сочленениях) необходимо использовать результаты натурных или численных экспериментов. Для некоторых конкретных видов сочленений такие зависимости приведены в справочной литературе (для сочленений труб, полукруглых и прямоугольных каналов подобные зависимости имеются, например, в работе [66]). При настройке модели течения жидкости по разветвленным системам каналов с открытым руслом на параметры реального объекта эффективные коэффициенты Шези предлагается определять из решения соответствующей минимаксной задачи. Данный подход был впервые предложен В.Е. Селезневым и А.Л. Бойченко в монографии [4] (см. также Главу 2). В некоторых задачах имеет смысл решением минимаксной задачи подбирать не сам коэффициент Шези, а определяющие его параметры (например, эквивалентную шероховатость стенок). [c.467]

При определении коэффициентов местных сопротивлений в тех случаях, когда местное сопротивление имеет большую протяженность, например, плавный поворот, из значения потери давления, сосчитанного по показанию дифмаиометра А/ ман, следует вычесть сопротивление трения на участке трубы между точками присоединения дифмаиометра (рис. 3-3). Собственно местное сопротивление [c.33]

Так как от правильного выбора высоты дымовой трубы зависит возможность работы батареи при заданном периоде коксоваиия, основной задачей расчета является ни а коем случае не занизить против действительного сопротивление отопительной системы. Поэтому, учитывая то, что местные сопротивления неаддитивны и имеющие место в отопительной системе сложные местные сопротивления обычно больше, чем соответствующая сумма простых местных сопротивлений, Гипрококсом при расчете гидравлического сопротивления отопительной систе чы принимаются более высокие коэффициенты местных сопротивлений, чем приведенные выше. Суммарная величина сопротивления отопительной системы, получаемая в результате такого расчета, хорошо согласуется с практическими данными, а неточность определения гидравлического сопротивления какого-либо отдельно взятого узла не имеет в этом случае такого решающего значения, как при расчетах распределительных устройств. [c.441]

Оценка сопротивления конструкций хрупкому разрущению, базирующаяся на основе силовых и энергетических критериев линейной механики разрушения (критические значения коэффициентов интенсивности напряжений и поверхностной энергии), с введением поправок на размеры зон пластичности, как известно, оказалась возможной для конструкций, изготавливаемых из материалов повыщенной прочности и низкой пластичности. Однако при указанных выше подходах критических характеристик разрушения, экспериментально определенных на лабораторных образцах, оказывается недостаточно в силу их существенной зависимости от абсолютных размеров сечений, температур, скоростей и способов нагружения. В связи с этим расчет накапливаемых эксплуатационных повреждений при наличии исходных трещин должен проводиться с привлечением дополнительных критериев, к числу которых в первую очередь следует отнести критические значения коэффициентов интенсивности деформаций, температур хрупкости, характеризующих переход от одного вида разрущения к другому (от вязкого с образованием мак-ропластических деформаций к квазихрупкому и хрупкому, сопровождающемуся местными пластическими деформациями в вершине трещин). [c.152]

В действительности при неравномерном движении гидравлическое сопротивление будет зависеть не от глубины потока /г, а от толщины пограничного слоя б, которая при неравномерном движении может составлять лишь малую долю от /г. Как показал анализ, выполненный в [10], для ускоренного течения изменение местного коэффициента гидравлического сопротивления на участке стабилизации течения качественно не соответствует формуле Маннинга (рис. 1.11), а его значение в 1,5—2 раза может отличаться от значения по Маннингу. Учитывая, что неточности в определении сопротивления сводят на нет попытки наиболее точного интегрирования уравнений неравномерного движения, следует поставить вопрос о разработке методов расчета неравномерного движения, свободных от указанных недостатков. В основу таких методов может быть положена теория погранич- [c.28]