Брызгоунос с тарелок абсорбера

Брызгоунос. Как отмечалось в главе И, при определенных скоростях газ начинает увлекать с собой капли жидкости, которые образуются при разрыве пузырьков, выходящих на поверхность барботажного слоя при этом капли попадают с потоком газа на вышерасположенную тарелку. Унос жидкости газовым потоком приводит к снижению движущей силы процесса массопередачи, увеличению жидкостной нагрузки сливных устройств, потере абсорбента с уходящим из абсорбера газом и является одной h i основных причин, ограничивающих возможность интенсификации тарельчатых аппаратов. [c.464]

Промышленный насадочный абсорбер с регулируемым запасом жидкости был испытан при более высоких нагрузках по газу (до 0,27 м/с при Р = 2,5 МПа) и по жидкости (до 106 м/ч) на Черкасском ПО Азот . Степень карбонизации насыщенного раствора МЭА с концентрацией 2,5 кмоль/м была повышена с 0,6—0,65 до 0,68—0,74 моль/моль при затоплении нижнего слоя насадки на 2—3 м. Отметим, что увеличение запаса жидкости лишь в нижней части абсорбера и секционирование по высоте аппарата позволили, как подробно описано в работах [210, 233, 234], получить заметно лучшие показатели по сравнению с показателями при использовании абсорбера с высокослойными ситчатыми тарелками. Работа последнего характеризуется нестабильностью и неравномерностью барботажа, свойственной аппаратам без продольно-поперечного секционирования, интенсивным продольным перемешиванием жидкости, значительным брызгоуносом. [c.209]

Высота сепарационного пространства служит для снижения влияния на процесс явления брызгоуноса, который в тарельчатых аппаратах проявляется всегда. При разрыве пузырьков, выходящих на поверхность барботажного слоя, газовым потоком увлекаются образующиеся при этом капли жидкости. Эти капли, попадая на вышерасположенную тарелку, снижают на ней движущую силу процесса массопереноса и увеличивают нагрузку на сливные устройства. При выходе из абсорбера газ уносит с собой часть абсорбента, что может привести к его необратимой потере. Для снижения этих потерь применяют различные брызгоуловители над верхней тарелкой (слой насадки, вертикальные гофрированные листы и т. п.) или ловушки капель на выходе газа из абсорбера. Таким образом, явление брызгоуноса является одной из основных причин, ограничи-ваюпщх возможность интенсификации тарельчатых аппаратов. [c.92]

Унос с газом обычно невелик (менее 0,1 кг/т NHg), хотя при определенных условиях он составляет существенную часть потерь. Из данных о давлении паров моноэтаноламина следует, что при абсорбции при атмосферном давлении потери паров моноэтаноламина (без брызгоуноса) могут составлять 0,4—0,5 кг/т Н3. В таких случаях необходимы промывка газов конденсатом или флегмой на колпачковых тарелках в верхней части абсорбера и установка брызго-отбойников. [c.224]

Химические потери моноэтаноламина при очистке конвертированных газов в тех случаях, когда температура греющего пара не превышает 150 С, составляют 0,05—0,1 кг/т NHg, т. е. эта доля в общих потерях амина относительно невелика. При определенных условиях существенную часть потерь составляет унос амина с потоком конвертированного газа. Из данных по давлению паров моноэтаноламина (стр. 60) следует, что при абсорбции без давления потери паров моноэтаноламина (без брызгоуноса) составляют 0,4—0,5 кг/т NH3. В таких случаях необходима промывка газа конденсатом или флегмой (концентрация МЭА в ней не более 0,5%) на колпачковых тарелках в верхней части абсорбера и установка брызгоотбойников. [c.159]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология