Брызгоунос

Для предотвращения брызгоуноса выбираем конструкцию иа-п0р к)-сли1п1011 секторной плиты (имеющей заглушенные сверху патрубки с боковым заборным отверстием, см. рис. 29, а) с раздельным проходом газа и х<идкости. [c.100]

С целью обеспечения равномерного кипения при перегонке под вакуумом используют не кипелки , а капилляр, через который под слой перегоняемой жидкости засасывается воздух или инертный газ. Капилляр вытягивают из стеклянной, лучше толстостенной, трубки. Конец его должен быть как можно более тонким. Широкий капилляр, во-первых, вызывает слишком бурное кипение, приводящее к брызгоуносу, а во-вторых, не позволяет достигнуть высокого вакуума. Для проверки пригодности капилляра оттянутый конец погружают в пробирку с какой-нибудь подвижной жидкостью, например эфиром, и сильно дуют в трубку. Через слой эфира при этом должны проскакивать очень мелкие пузырьки. Капилляр вводят либо через насадку Кляйзена (рис. 77), либо через второе горло колбы так, чтобы он почти доходил до дна, но не касался его. На верхний конец капиллярной трубки надевают отрезок резинового шланга, просовывают в него тонкую проволочку и зажимают винтовым зажимом. С помощью зажима можно регулировать подачу воздуха в капилляр, увеличивая или уменьшая тем самым интенсивность кипения. [c.150]

Брызгоунос. Брызгоунос складывается из двух составляющих. Одна образована мелкими каплями, скорость витания которых меньше скорости газа. Для определения скорости витания можно использовать формулы (1.28) и (1.29). Вторая (обычно основная) составляющая уноса — это крупные капли, получившие значительную кинетическую энергию при их образовании. Величина брызгоуноса зависит от вида контактного устройства, скорости движения фаз, физико-химических свойств газа (пара) и жидкости и других факторов и определяется по эмпирическим уравнениям. [c.19]

При работе насадочных колонн вынос капель орошающей жидкости газовым потоком из них, как правило, нежелателен, а часто недопустим и не только из-за потерь абсорбента. Если колонна находится в конце технологической системы, вынос капель приводит к кислотному дождю в месте выброса, необходимости защиты вытяжного вентилятора от интенсивной коррозии (или даже его замены), а испарение унесенных капель загрязняет газами воздушный бассейн. Унос капель из других колонн системы приводит к порче катализатора контактных аппаратов, коррозии газоходов, а при выделяющей осадки жидкости возникает опасность зарастания газоходов (и вентилятора) отложениями, резко повышающими гидравлическое сопротивление системы. Известны случаи полного зарастания газопроводов при большом брызгоуносе раствора Са(0Н)2 и работе на запыленном газе. [c.20]

Пример. Определить относительную величину брызгоуноса в абсорбере с восходящим движением пленки по следующим данным плотность орошения Г = 0,05 кг/(м-с), вязкость жидкости Лц( = 1-10-3 Па-с, поверхностное натяжение о = 0,05 Н/м, скорость газа г/Ур = 20 м/с. [c.19]

Зависимости по расчету брызгоуноса в барботажных массообменных аппаратах приведены в работах [3, 8, 9]. Некоторые формулы и таблицы с примерами расчета даны в главах VI и VII настоящего пособия. Унос в выпарных аппаратах рассмотрен в монографии [12]. [c.19]

В пленочных абсорбционных аппаратах брызгоунос значителен лишь при прямоточном движении фаз вследствие высоких скоростей газового потока. При восходящем прямотоке брызгоунос начинается, если выполняется условие [c.19]

Величина брызгоуноса может быть определена по уравнению [c.19]

Один из способов ускорения процесса массообмена — увеличение, скорости взаимодействующ,их фаз, за счет чего увеличивается турбулентность двухфазного потока, однако с увеличением скорости резко возрастает пено- и брызгоунос, устранить который очень трудно. Поэтому, например, в барботажных колоннах скарость пара, рассчитанная на полное сечение колонны, не превышает 1 — 1,5 м/с. В настоящее время ведутся усиленные работы по интенсификации процессов массообмена между жидкостью за счет приложения к системе дополнительной энергии. Был разработан и освоен в промышленности ряд аппаратов с вращаюш,имися элемектами, в которых для интенсификации цроцесса применяется центробел<ная сила, и ряд скоростных аппаратов, использующих энергию потока газа или жидкости. На рис. 123 приведена классификация ректификационных и абсорбционных аппаратов по типу контактного устройства. [c.136]

Таким образом, соотношение (1-62) справедливо, и в аппарате имеет место режим брызгоуноса. Относительный брызгоунос определим по формуле (1.63) [c.19]

Малое гидравлическое сопротивление Малый брызгоунос Малый запас жидкости Малое расстояние между тарелками [c.109]

Высоту сепарационного пространства вычисляют, исходя нз допустимого брызгоуноса с тарелки, принимаемого равным 0,1 кг жидкости на 1 кг газа. Рекомендовано [3] расчетное уравнение для определения брызгоуноса е с тарелок различных конструкций [c.111]

Учет влияния на протекание процесса массопередачи таких явлений, как брызгоунос в тарельчатых колоннах, перемешивание и байпасирование потоков, показан на примере расчета процесса ректификации (см. гл. VII). [c.112]

Для перекрестного и перекрестно-прямоточного движения потоков пара и жидкости без учета влияния брызгоуноса эффективность по Мерфри может быть вычислена по следующей зависимости [5 [c.131]

Для высокотемпературной перегонки высокомолекулярных веществ при атмосферном давлении или вакууме применяют только невысокие колонны, насадка которых служит в основном для предотвращения брызгоуноса. Насадку (обычно из крупных элементов) размещают на опорной решетке из проволочной сетки. Тарельчатые колонны для высокотемпературной перегонки непригодны. Для предотвращения частичной конденсации колонну [c.257]

Расположение перекрестноточных насадочных блоков в колонне может быть различным (рис. 2.6) по кольцевому сечению (а), треугольной (б), квадратной (в) или многоугольной (г) формы, в виде одноканальных или многоканальных секций и т.д. Секционирование по парам повышает разделительную способность колонны. По вертикали насадки могут располагаться наклонно, что позволяет ликвидировать брызгоунос жидкости в направлении движения парового потока и дополнительно увеличить скорость паров. Распределение орошения блоков (пакетов) насадки производится обычно с помощью дырчатых низконапорных пленочных распределителей. [c.52]

Повышение линейной скорости газа в пенных аппаратах всех типов ограничивается возрастанием брызгоуноса. Для уменьшения брызгоуноса увеличивают высоту верхней части аппарата над сЛоем пены и расстояние между полками в многополочном аппарате, а также применяют брызгоотбойники (см. гл. I). [c.25]

Более надежными с точки зрения предотвращения брызгоуноса являются плиты с раздельным проходом газа и жидкости (рис. 27). Однако к удлиненным патрубкам таких плит, работающим под повышенным напором столба находящейся в них жидкости, предъявляется требование раздачи потоков без образования брызг, вследствие чего их приходится заглублять внутрь насадки (что сложно и не всегда предотвращает каплеунос), а число таких патрубков ИЗ-за их повышенной пропускной способности как правило ограничено. Конструкция [c.81]

Орошение участков насадки, находящихся в кольцевом зазоре между илитой и колонной, а также под ее крестовнной (см. рис. 25), может производиться через прорези в стейках секторов плиты или с помощью присоединяемых к этим прорезям небольших навесных лотков. Вследствие большой площади всех газопроводящих отверстий оросителя скорость газового потока в нем обычно невелика и брызгоунос, как правило, незначителен. Однако, как отмечено в работе [П5], чтобы гарантировать улавливание брызг, совместно с плитой монтируют встроенный брызгоуловитель (см. рис. 29,6). Он выполнен в виде слоя коксовой насадки, лежащей [c.89]

Расстояние от верха насадки до крышки абсорбера зависит от размеров распределительного устройства для орошения насадки и от высоты сепа-рационного пространства, в котором часто устанавливают каплеотбойные устройства для предотвращения брызгоуноса из колонны. Примем это расстояние равным 2,4 м. Тогда общая высота одного абсорбера [c.107]

Отметим, что для предотвращения интенсивного брызгообразоваиия и брызгоуноса щитки должны быть приближены к орошающим отверстиям (при Я = 200 400 мм достаточным оказалось расстояние / = 50+80 мм по вертикали), а их отбортовка (или край щитка дугового сечения) должна быть приближена к насадке. Фирма Дорр-Оливер (США) и другие применяют также засынку щитков оросительного устройства мелкими кольцами, что однако затрудняет доступ к оросителю, его осмотр и, кроме того, мелкие кольца более подвержены захлебыванию, чем крупные. [c.166]

Л. К. Калинчук рекомендует несколько типов оросителей, обеспечивающих равномерное орошение Г1ельные плиты, работающие с разбрызгиванием струй, цельные плиты с заглубленными под уровень насадки патрубками и желоба с отводами, создающими большое число точек орошения насадки. Для колонн, работа которых не лимитируется брызгоуносом, рекомендованы щелевые брызгалки [93]. [c.178]

Наличие данные ио крупности расиыла, создаваемого механическими форсушоми, позволяет в нервом ири-ближении определить нри расчете аииарата поверхность контакта фаз, выбрать соответствующую форсунку, приближенно оценить возможный брызгоунос и работу брызгоуловителей разного типа. Скорость ви- [c.198]

Каскадные форсунки этой конструкции установлены во многих полых башнях сжигания ([зосфора и в башнях гидратации фосфорного ангидрида диаметром 4 м). Установка трех таких форсунок (каждая производительностью Q = 60 м- /ч при [забочем напоре //=15 м) в верхнем ярусе полой колонны с боковым двухъярусным орошенном и еще шести таких же форсунок с уменьшенной пропускной способностью (Q = 30 м /ч) в нижнем ярусе этой же колонны полностью заменила в каждом из ярусов но 24 сдвоенных (У-образпо) цельпофакельных форсунки (см. рис. 66, д). Это существенно упростило эксплуатацию аппарата (9 форсунок вместо 96), причем одновременно резко снизился брызгоунос из колонн. [c.258]

Однако действительная концентрация пара у будет отличаться от /уцых. вычисленной по значениям Ету, вследствие явления обратного перемешивания жидкости в колонне, вызванного брызгоуно-сом. Влияние брызгоуноса может быть учтено соотношением [3] [c.133]

На значительном начальном участке струйки идут под очень малыми углами к оси канала. Затем эти углы растут, и только перед заглуи1енным концом они становятся близкими к 90° (рис. 10.33). Так как струйки, вытекающие вблизи заглушенного конца канала, обллда. от большей кинетической энергией, они оказывают подсасывающее действие на выходящий поток и еще больше способствуют предшествующим более слабым струйкам стелиться вдоль внешней поверхности стенки аппарата, В ре-зультате жидкость после выхода из боковых отверстий (и ели) направляется ие радиально, а течет с резко повышенными локальными скоростями вдоль внешней поверхности за пределы аппарата (см. рис. 10.33, а, б и в), а в случае спаренного канала 2-образной формы (см. рис. К. 33, г) к выходному отверстию собирающего каяала. В результате, например, в таких аппаратах, как брызго- и туманоуловители, усиливается брызгоунос. Последний возрастает еще потому, что до протекания чере 1 фильтрующую перегородку взвешенные в потоке жидкие частицы по инерции стремятся к заглушейному концу фильтра. [c.303]

Весьма полезна предварительная очистка питательной воды в ионообменном фильтре, как например в аппарате для дистилляции воды, выполненном из инертного по отношению к воде кварца фирмы Хереус-Кварцшмельце (Ханау). В последнее время применяют горизонтальные цилиндрические перегонные кубы. Разбрызгивание кипящей воды (брызгоунос) и образование [c.218]

Преимущества насадочных контактных устройств перед тарельчатыми общеизвестны и заключаются прежде всего в исключительно малом перепаде давления на одну ступень разделения. Среди них более предпочтительны регулярные насадки, поскольку они имеют регулярную заданную структуру и их гидравлические и массообменные характеристики более стабильны по сравнению с насыпными. Гидродинамические условия эксплуатации насадок при перекрестном контакте фаз существенно отличаются от таковых при противот е. При перекрестном токе жидкость движется сверху вниз, а пары -горизонтально, следовательно, жидкая и паровая фазы проходят различные независимые сечения, площади которых можно регулировать, а при противотоке - одно и то же сечение. Поэтому перекрестноточный контакт фаз позволяет регулировать в оптимальных пределах плотность жидкостного и парового орощений изменением толщины и поперечного сечения насадочного слоя и тем самым обеспечить почти на порядок превыщающую при противотоке скорость паров (в расчете на горизонтальное сечение колонны) без повышения гидравлического сопротивления и значительно широкий диапазон устойчивой работы колонны при сохранении в целом по аппарату принципа и достоинств противотока фаз, а также устранить такие дефекты, как захлебывание, образование байпасных потоков, брызгоунос и другие, характерные для противоточных насыпных насадочных или тарельчатых колонн. Экспериментально установлено, что перекрестноточный насадочный блок конструкции УНИ, выполненный из металлического сетчато-вяза-ного рукава, высотой 0,5 м эквивалентен одной теоретической тарелке и имеет гидравлическое сопротивление в пределах всего 1 мм рт.ст. (0,13 103 Па), т.е. в 3 - 5 раз ниже по сравнению с клапанными тарелками. Это достоинство особенно ценно тем, что позволяет обеспечить в зоне питания вакуумной колонны при ее оборудовании насадочным слоем, эквивалентным 10 - 15 тарелкам, остаточное давление менее 20 - 30 мм рт.ст. и, как следствие, значительно углубить отбор вакуумного газойля или отказаться от подачи водяного пара в низ колонны. [c.51]

В аппарате может происходить утечка жидкости через отверстия решетки и унос брызг с потоком газа. Сильная утечка или брызгоунос могут полностью нарушить работу аппарата. Так, если решетка имеет отверстия больпшх размеров, а скорость газа в яих небольшая, то при недостаточной интенсивности потока жидкость может протечь через отверстия решетки, не дойдя до противоположного ее края, и поэтому часть газа будет проходить через решетку, не взаимодействуя с жидкостью. В аппаратах для проведения абсорбцион-но-десорбционных процессов или теплообмена обычно стремятся работать без утечки жидкости, что при заданных режимных условиях достигается установкой решетки с соответствующим сочетанием свободного сечения, диаметра отверстий и толщины перфорированного листа. [c.23]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (2002) -- [ c.92 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.0 ]

Гидромеханические процессы химической технологии Издание 3 (1982) -- [ c.81 , c.82 ]

Дистилляция в производстве соды (1956) -- [ c.153 , c.158 , c.159 , c.185 , c.186 ]

Реакционная аппаратура и машины заводов (1975) -- [ c.51 , c.55 ]

Реакционная аппаратура и машины заводов основного органического синтеза и синтетического каучука Издание 2 (1985) -- [ c.144 , c.147 , c.153 ]

Пылеулавливание и очистка газов в цветной металлургии Издание 3 (1977) -- [ c.183 , c.189 , c.190 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.0 ]

Подготовка промышленных газов к очистке (1975) -- [ c.74 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (1995) -- [ c.92 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии (1983) -- [ c.0 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология