Потери давления вихревые

А.П. Меркуловым с сотрудниками, кроме отмеченных выше конструкций вихревых аппаратов, были разработаны вихревые регенеративные осушители сжатого газа с потерей и без потери давления, вихревой осушитель-пистолет, вакуумная вихревая холодильная камера для получения низких температур в заданном [c.29]

Полученные результаты исследований стали основой для дальнейших экспериментов по совершенствованию конструкций вихревых аппаратов тонкой очистки сжатых газов. Основной целью являлось снижение уровня потерь давления или максимально возможное снижение дросселирования давления в аппарате при достижении требований по степени очистки сжатого газа. [c.240]

Потери давления на участке с внезапным расширением могут быть значительно уменьшены путем дробления вихрей в этом участке с помощью поперечных перегородок (рис. 1.104) [442]. Верхние кромки этих перегородок должны находиться на уровне верхней границы вихревой зоны и не выступать в активный ноток. Поперечные ребра, очевидно, уменьшают интенсивность обратного тока в канале, а также заменяют неустойчивые вихри на стационарные [442]. [c.154]

В связи с относительно высокими потерями давления сжатого газа в вихревом сепараторе использовать его только для отделения жидкости энергетически невыгодно. В установках, работающих на газоконденсатных смесях, целесообразно применять для этих целей известные инерционные сепараторы и циклоны, устанавливая их перед вихревой трубой, а последнюю использовать как холодильный аппарат и одновременно как вторую ступень сепарации выделяемого конденсата. Однако известны случаи, когда для уменьшения массы и размеров установок вихревой сепаратор применяют в качестве первой ступени выделения жидкости из газожидкостного потока, подаваемого в вихревой холодильный аппарат. [c.137]

Интересные результаты, приведенные в работе [16], дают наглядное представление о возможной области применения рассматриваемых систем. На рис. 87 дана зависимость расчетной температуры охлажденного потока на входе в РЭА от числа М, высоты полета и числа каскадов. Зависимости получены следующим образом. Для анализа схемы введены некоторые упрощения. Расход сжатого воздуха последующей вихревой трубы принимали равным расходу охлажденного потока предыдущей трубы. Удельную теплоемкость воздуха во всех потоках считали одинаковой. Коэффициент восстановления давления ад = 0,98, коэффициенты потерь давления во всех теплообменниках фт=0,03. Принимали температуру охлажденного воздуха на выходе из противоточного теплообменника выше температуры охлаждающего воздуха на входе 7 г=7 хг-1(1+ ), где 1р = 0,03. [c.232]

Первое слагаемое в правой части равенства (III. I") отражает потери давления за счет вязкостного трения, а второе — за счет вихревого . [c.81]

Гидравлические характеристики системы двухступенчатого нагрева угля в вихревых камерах характеризуются величиной потерь давления (полезного напора) газа в газопроводах и аппаратах системы. [c.87]

Гидравлические потери давления двух вихревых камер и двух циклонов составляют не менее 400 мм вод. ст. [c.96]

Гидравлические потери напора в системе вихревых камер рассчитывают общепринятым способом они слагаются из потерь давления за счет движения угольных частиц и потерь давления газа в отдельных аппаратах и участках системы, т. е. [c.100]

Например, в двухступенчатой системе вихревых камер с рециркуляцией газа-теплоносителя при производительности 50 т/ч по углю общие потери давления по формуле (34) составят 1240 мм вод. ст. [c.100]

Пропускная способность вихревого аппарата составляет 20 м /мин его рабочее давление — 0,6 МПа, потери давления — 0,03—0,04 МПа. [c.104]

Движение газа в газопроводах, а также изменение скорости его течения как по величине, так и по направлению вызывает потерю энергии газа. Такие детали трубопроводов, как колена, тройники, отводы, отчасти открытые задвижки, измерительные диафрагмы и т. п. нарушают установившийся поток газа, образуют мертвые пространства и вихревые потоки, на что расходуется некоторая часть энергии потока. Если сечения трубы до и после такого места одинаковы, то скорости газового потока также одинаковы и кинетическая энергия потока остается неизменной. Потеря идет за счет потенциальной энергии газа, т. е. давления. Экспериментально найдено, что потеря давления, вызываемая местными сопротивлениями, пропорциональна квадрату скорости газа. [c.195]

Для проведения исследований на опытно-промышленной установке к трубопроводу 13 был присоединен отвод для подачи части транспортируемой пульпы в гидроциклон 8. На отводе была установлена камера 6 для ультразвуковой обработки пульпы с вихревым гидродинамическим излучателем 7. Камера представляла собой отрезок трубы с внутренним диаметром 100 мм, к торцам которой присоединены плавные конические переходы для уменьшения потерь давления. 8 115 [c.115]

Наряду с мероприятиями по уменьшению потерь давления на всем пути движения газа до штуцера в качестве редукционного органа необходимо использовать машины для более эффективного снижения температуры газа, используя тот же, что и при дросселировании в штуцере, перепад давления. К числу таких машин относятся вихревая труба, детандеры. [c.444]

Для нормальной турбины линия давления почти симметрична относительно середины графика. Некоторая асимметрия вызвана увеличением вихревых потерь в левой части графика по сравнению с потерями в правой части (Ь > Ь ). [c.71]

Вихревая камера при выбранном давлении подачи должна обеспечить требуемый расход жидкости определенной вязкости и плотности, при этом необходимо свести к минимуму потери энергии. Гидравлический расчет вихревой камеры состоит в определении размеров сопла, камеры закручивания и входных каналов. Исходными данными являются корневой угол факела (а ), расход (О, г/с), давление перед камерой (Дрф, кг/см ), плотность (р,, кг/м ), коэффициент кинематической вязкости (Др, м с). [c.41]

Начнем с ЖРД, изменение тяги которых осуществляется более широким набором средств, так как удельный импульс ЖРД зависит от соотношения компонентов, которое регулируется. Этого пути, однако, следует избегать, так как, помимо ухудшения характеристик, один из компонентов топлива, находящихся на борту, не будет полностью израсходован. Другой возможностью является изменение площади критического сечения — механическое, с использованием дроссельной иглы, или аэродинамическое, впрыском рабочего тела выше по потоку (метод вихревого клапана). Оба метода применялись на практике, хотя они не лишены недостатков в механическом методе требуется охлаждение иглы, что представляет собой трудную задачу для конструктора и технолога, а аэродинамический метод сопровождается существенными потерями. Кроме того, уменьшение площади критического сечения приводит к повышению давления в камере сгорания, если только не снижать давления подачи. Повышение может ухудшить горение в камере вследствие снижения перепада давления на форсунках Арф, так что этот метод может использоваться только для случаев увеличения рк в довольно узком диапазоне. [c.212]

К основному ряду потока примешиваются присоединенные массы из теневых областей, а подходя ко второму ряду труб, струйки разделяются. При этом основное ядро проходит во второй ряд трубок, а присоединенные массы образуют замкнутую циркуляцию потока (вихревую зону) в теневых областях. Схема течения в последующих межрядных пространствах аналогична описанной. Таким образом, природа потерь давления в пучке труб сходна с природой потерь в свободной струе [4]. [c.513]

Местные сонротивлении возникают в местах поворотов воздуховода, при делении и слиянии потоков, при изме-пепии размеров поперечпого сечепия воздуховода, при входе в воздуховод и выходе из пего, в местах установки регулирующих устройств, т. е. в таких местах воздуховода, где происходят измепепия скорости воздушного потока по величине или по паправлепию. В указанных местах происходит перестройка полей скоростей воздуха в воздуховоде и образование вихревых зон у стенок, что сопровождается потерей энергии потока. Нарушение установившегося поля скоростей начинается на некотором расстоянии до местного сопротивления, а выравнивание потока происходит на некотором расстоянии после него. На всем участке воз-мугценного потока происходит потеря энергии на вязкое трение и увеличиваются потери на трение о стенки. Однако условно для удобства проведения аэродинамического расчета сети воздуховодов потери давления в местных сопротивлениях считают сосредоточенными. [c.915]

Уместно отметить, что также, как и вихревая труба, энергоразделитель А.И.Леонтьева является полностью статичным устройством, имеет столь же простую конструкцию и обеспечивает аналогичный технологический эффект - разделение исходного потока на два, с температурами выше и ниже температуры исходного потока. Но при этом, в отличие от вихревой трубы, в которой происходит снижение давления обоих выходящих из нее потоков, в рассматриваемом устройстве имеет место снижение давления только сверхзвукового потока, увеличивающего свою температуру в процессе газодинамического энергообмена. Потери давления в дозвуковом, охлаждаемом, потоке определяются лишь гидравлическими потерями в проточной части устройства и могут быть минимизированы. Это расширяет возможности применения энергоразделителя в схемах низкотемпературной обработки углеводородных газов. [c.21]

Охлаждение оптических квантовых генераторов. Использование самовакуумирующейся вихревой трубы для охлаждения активного элемента позволяет уменьшить размеры и массу системы охлаждения по сравнению с применяемыми воздушными или фреоновыми системами. При воздушном охлаждении сжатый воздух продувают через кольцевой зазор между активным элементом и обечайкой несмотря на значительные потери давления в линии охлаждения не удается получать коэффициенты теплоотдачи более 80 Вт/(м К). При вихревом способе охлаждения, разработанном в отраслевой лаборатории КуАИ, коэффициент теплоотдачи составляет 300—500 ВтДм К). Дополнительный эффект охлаждения получен за счет снижения температуры воздуха в приосевых слоях. [c.242]

В некоторых случаях, когда необходимо уменьшить пoдaч при сохранении давления, можно рекомендовать уменьшение ши рины рабочего колеса с одновременным уменьшением размере спиральной камеры. Площадь проходного сечения спиральной камеры должна уменьшаться пропорционально изменению расхода. Сложнее изменить ширину рабочего колеса, так как вследствие несовершенства меридиональных обводов рабочего колеса коэффициент заполнения сечения рабочего колеса ,и- заметно меньше единицы и с уменьшением 2 — ширины рабочего колеса — величина также уменьшается. Приближенно можно принять, что величина вихревой зоны остается неизменной, и исходя из этого условия определять 1/ при уменьшении ширины колеса до /2 . Увеличение доли потерь в вихревой зоне рабочего колеса вызывает снижение к. п. д. вентилятора при уменьшении ширины рабочего колеса /2. Согласно опытам, уменьшение ширины лопастей вдвое вызывает снижение к. п. д. на (3- 4) % (абсолютных). Следует подчеркнуть, что необходимым условием сохранения достаточно высокого к. п. д. при уменьшении ширины рабочего колеса является соответствующее изменение ширины спиральной камеры. [c.202]

В большинстве местных сопротивлений в том или другом сечении скорость потока изменяется. Особенно характерно это для случая внезапного расширения движущегося потока (рис. 1-3), когда он не сразу заполняет расширенное сечение, образуя вихревую область. На образование этой области расходуется значительное v aвлeниe, называемое потерей давления на удар по аналогии с ударом неупругих тел). [c.17]

Одним из перспективных направлений совершенствования сепа-рационного (разделительного), а в последние годы и массообменного оборудования является использование центробежных устройств. Однако, как показывает анализ существующих технических решений, разработка таких аппаратов базируется на фрагментарных результатах исследований, что практически исключает возможность сколь-нибудь полных обобщений с целью оптимизации параметров работы центробежных устройств, К числу недостаточно изученных факторов, влияющих на характеристики центробежных устройств следует отнести выбор закона закрутки потока, влияние рода завихрителя, геометрии и конструктивных особенностей центробежного патрубка, а так же дисперсности дискретной фазы на структуру и газодинамические характеристики вихревого течения, которые в конечном счете определяют сепарационную способность, производительность и потери давления в центробежных устройствах. Поэтому большой интерес представляет программа расчета двухфазных осе- [c.32]

В работе [High,1968] характер процесса образования огневого шара из ракетного топлива описывается следующим образом "В огневых шарах, связанных со взрывами ракетного топлива, по мере того как давление продуктов детонации уменьшается до атмосферного давления, плотность газа становится значительно меньше плотности окружающего воздуха, и поэтому результирующая выталкивающая сила заставляет газ подниматься. При этом вся масса ракетного топлива вовлекается в огневой шар и быстро сгорает. Полусферическая форма огневого образования сохраняется до тех пор, пока сила плавучести невелика. Однако после того, как сфера окончательно сформировалась, огневой шар отрывается от земли. Воздух, вовлекаемый в огневой шар, посредством конвективных сил и вихревого движения непрерывно добавляется в него и увеличивает массу горящего образования. При разлитом на земле ракетном топливе формируется ножка, соединяющая огневой шар и разлитие, при этом все огневое образование принимает характерную грибовидную форму (такую же, как и огневой шар ядерного взрыва). Этот горячий огневой шар продолжает изменяться и превращается в сплющенный сфероид и в конечном итоге - в тороид. Горение богатой топливом смеси газа и вовлеченного воздуха продолжается до тех пор, пока не образуется стехиометрическая смесь, после чего вовлеченный воздух разбавляет и охлаждает газы. Радиационные потери также вносят вклад в [c.154]

Теоретические (без учета потерь) значения основных параметров — давления и подачн вихревого насоса — могут быть получены из уравнения количества движения. [c.385]

Влияние давления перед соплом рс на эффективность температурного разделения — один из наименее изученных вопросов. Встречающиеся противоречивые утверждения объясняются недостаточно корректным проведением исследования. Практически авторы всех работ по этому вопросу не учитывают отклонения эффективности из-за различия свойств идеальных и реальных газов. Иногда недостаточно корректно учитывают изменение влагосодержания с повышением давления сжатого воздуха и изменение роли теплообмена стенок камеры разделения с окружающей средой. Часто о влиянии давления рс судят по данным экспериментов, в которых одновременно ) с повышением рс увеличивалась степень расширения. К полезной информации по указанному вопросу можно отнести лишь работу [16], где приведены результаты экспериментов, проведенных при постоянной степени расширения и при различных давлениях. Выявлено, что снижение давления охлажденного потока рх сопровождается уменьшением коэффициента температурной эффективности. На рис. 11 приведена зависимость Т1т/Т1тн от рх(т1т и Т1тн — знзчения коэффициента при текущем значении рх и рх = ОЛ МПа). Снижение температурной эффективности автор объясняет увеличением относительных потерь на трение и уменьшением интенсивности взаимодействия вихрей. Закономерности изменения характеристик вихревых аппаратов при повышении рх и e= onst, т. е. при повышении р = грх, не изучены. Логично предполагать увеличение коэффици- [c.28]

Выше (см. п. 1.3) показано, что при рационально выбранной геометрии вихревой трубы увеличение степени расширения до 16 сопровождается незначительным уменьшением коэффициента температурной эффективности. Возникает вопрос — существует ли предельное значение бпр При современном развитии теории вихревого эффекта ответ на этот вопрос можно получить только после проведения специально организованного эксперимента. Из термодинамики известно если на диафрагме устанавливается критический перепад давлений, то дальнейшее увеличение давления перед соплом не может привести к росту АТх, т. е. при дальнейшем повышении Рс внутренняя степень расширения, достигаемая в камере разделения, остается постоянной. Известно также, что перепад давлений на диафрагме влияет на осевую скорость, а следовательно, и на эффективность процессов в камере разделения. Из сказанного следует, что ограничение степенй) расширения возможно, когда не удается подобрать соотношения размеров, исключающие критический режим течения охлажденного потока. Другой возможной причиной ограничения, е является уменьшение КПД из-за снижения эффективности процесса разделения и увеличения потерь вследствие уменьшения площади проходного сечения сопла. [c.29]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология