Абсорбент потери

Газ не содержит компонентов абсорбента. При регенерации из абсорбента выделяются все поглощенные компоненты. При этом происходит также выделение части легких фракций абсорбента. Потери легких фракций абсорбента происходят также за счет их уноса с товарным газом. Для поддержания постоянного количества циркулирующего абсорбента в систему дополнительно подают абсорбент. С це лью исключения чрезмерного накопления тяжелых фракций в абсорбенте необходимо предусмотреть их выделение из него или же периодиче-. скую частичную замену абсорбента. [c.193]

Составляем тепловой баланс абсорбера при допущении, что потерями тепла в окружающую среду можно пренебречь. Тепло, внесенное в абсорбер жирным газом и отпаренным абсорбентом и выделенное в процессе абсорбции, уносится из абсорбера сухим газом, насыщенным абсорбентом, и отводится в холодильник циркулирующим абсорбентом. Введем обозначения [c.246]

Для снижения потерь абсорбента с отбензиненным газом осуществляют дополнительное охлаждение отбензиненного газа или применяют двухступенчатую абсорбцию. При двухступенчатой абсорбции растворенный в газе абсорбент поглощается в верхней части аппарата более тяжелым абсорбентом, который подается на верхнюю тарелку и выводится с четвертой, пятой тарелки через верхнюю часть аппарата. В этом случае более легкий основной абсорбент подается на тарелку, расположенную ниже уровня отбора тяжелого абсорбента. [c.160]

Для борьбы с потерями абсорбента стали применять двухступенчатую абсорбцию, при которой легкий абсорбент с молекулярной массой 100 используется в сочетании с более тяжелым абсорбентом с молекулярной массой 140 и выше. [c.161]

Повышение температуры в абсорбере происходит за счет выделения теплоты абсорбции при растворении извлекаемых компонентов в абсорбенте. Чем жирнее газ, тем больше количество поглощаемых компонентов, тем выше теплота абсорбции, тем выше средняя температура абсорбции. При абсорбции жирных газов рекомендуется принимать /абс = ср+(6 8°С). В зависимости от температуры абсорбции в качестве абсорбента принимаются углеводородные жидкости с молекулярной массой 100—200. При температуре абсорбции —15- —20 С применяются масла с молекулярной массой 140—120, при 40 °С — 180—200. Выбор определяется допустимыми потерями масла от испарения. [c.163]

При работе насадочных колонн вынос капель орошающей жидкости газовым потоком из них, как правило, нежелателен, а часто недопустим и не только из-за потерь абсорбента. Если колонна находится в конце технологической системы, вынос капель приводит к кислотному дождю в месте выброса, необходимости защиты вытяжного вентилятора от интенсивной коррозии (или даже его замены), а испарение унесенных капель загрязняет газами воздушный бассейн. Унос капель из других колонн системы приводит к порче катализатора контактных аппаратов, коррозии газоходов, а при выделяющей осадки жидкости возникает опасность зарастания газоходов (и вентилятора) отложениями, резко повышающими гидравлическое сопротивление системы. Известны случаи полного зарастания газопроводов при большом брызгоуносе раствора Са(0Н)2 и работе на запыленном газе. [c.20]

При диффузии газа в жидкость, с которой он химически взаимодействует, может происходить повышение температуры вблизи поверхности абсорбента, во-первых, из-за экзотермичности физической абсорбции, а во-вторых (в еще большей степени), вследствие экзотермичности химической реакции. При достаточно большом увеличении температуры это может отразиться на скорости абсорбции вследствие воздействия на растворимость, коэффициент диффузии и скорость реакции. В последующих расчетах принимается, что потери тепла с поверхности жидкости в газовую фазу отсутствуют. Разумеется, при наличии таких потерь повышение температуры поверхности будет менее значительным, поэтому полученный результат дает завышенное, по сравнению с действительным, значение температурного роста. [c.61]

Теперь с помощью уравнения (П1.17), пренебрегая потерями тепла, находим конечную энтальпию абсорбента [c.47]

Для абсорбционно-десорбционной ХТС, структурная схема которой изображена на рис. III-5, структурная блок-схема показана на рис. П1-6. Необходимые для рассмотрения параметры технологических потоков системы G — расход очищаемого газа L — кратность циркуляции раствора абсорбента х — концентрация абсорбента Xy, Xj — концентрации активной части абсорбента в насыщенном U регенерированном растворах у , — концентрации газа на входе в абсорбер и выходе из него gy, ge — потери абсорбента [c.103]

При переходе компонента из газовой фазы в жидкость выделяется определенное количество энергии, известной под названием теплоты абсорбции. По величине она несколько больше, чем скрытая теплота конденсации. Эта теплота поглощается абсорбентом и газом, поэтому температура их на выходе из абсорбера должна повышаться. Общее количество выделяющегося тенла пропорционально количеству поглощенных углеводородов, так как теплота абсорбции легких углеводородов мало зависит от их строения. В некоторых случаях (когда желательно вести процесс нри определенной температуре) абсорбент перед подачей в абсорбер охлаждают до необходимой температуры. В зависимости от температуры перерабатываемого газа в качестве абсорбента применяются масла с относительной молекулярной массой, равной 100—200. При температуре около —17° С применяются масла с относительной молекулярной массой 120—140, при 37,8° С — 180—200. В отрегенерирован-ном масле на выходе из выпарной колонны допускается небольшое содержание более легких, чем пентан, компонентов. Для уменьшения потерь масла от испарения при выборе его необходимо учитывать температуру абсорбции. [c.130]

Поглощение компонентов газа при абсорбции сопровождается выделением тепла, количество которого пропорционально массе и теплоте растворения qл поглощенных компонентов. Поскольку теплоемкость газа мала по сравнению с теплоемкостью абсорбента, можно пренебречь изменением температуры газа. Тогда, пренебрегая потерями тепла в окружающую среду, тепловой баланс абсорбера запишем в следующем виде [c.301]

Относительно низкое давление насыщенных паров абсорбента при температуре абсорбции, что необходимо, с одной стороны, для обеспечения минимальных потерь абсорбента, а с другой - для избежания насыщения очищенного газа парами абсорбента. [c.43]

Газ при температуре 20 С и давлении 7 МПа поступает в нижнюю часть насадочного абсорбера, на верх которого подается регенерированный абсорбент, проходящий предварительно через воздушный холодильник и емкость орошения для снижения потерь абсорбента с очищенным газом (поток II). Из нижней части абсорбера выводится абсорбент, насыщенный [c.45]

Второе направление исследований - снижение потерь пропана с газом деэтанизации АОК путем раздельной подачи насыщенного абсорбента и нестабильного конденсата с блока низкотемпературной конденсации (НТК), [c.52]

Таким образом, изменение схемы ввода потока в абсорбер и в АОК позволяет сократить потери пропана с газом деэтанизации и снизить расход регенерированного абсорбента. [c.53]

Рис. 72. Зависимость потерь водорода со сбрасываемым газом от давления в газосепараторе низкого давления и количества подаваемого абсорбента. Давление в газосепараторе низкого давления (в ат) /-10 2-15 3-20.

Выброс газовым потоком орошающей жидкости из массообменных аппаратов нежелателен, так как снижает качество разделения и приводит к потере ценных продуктов. Кроме того, если в установках газоочистки колонна установлена в конце технологической схемы, выброс абсорбента приводит к экологическим проблемам. [c.107]

Поглощение компонентов газовой смеси при абсорбции сопровождается выделением тепла, величина которого пропорциональна массе и теплоте растворения поглощаемых компонентов, которая в первом приближении может быть принята равной теплоте конденсации соответствующего компонента. Если считать, что все выделившееся при абсорбции тепло пошло на увеличение температуры абсорбента, т.е. не учитывать некоторое повышение температуры газа и тепловые потери в окружающую среду, то такое допущение дает некоторый запас в расчетах. Общее количество тепла, выделяющееся при абсорбции, равно [c.201]

Абсорбция, при которой отдельные компоненты газа извлекаются из него при охлаждении жидкими углеводородами с последующей десорбцией полученных растворов в отпарной колонне-десорбере. Для уменьшения потерь абсорбента в виде паров с газом применяют двухступенчатую абсорбцию в качестве основного абсорбента используется бензин, а выходящий после первой ступени абсорбции газ дополнительно промывается тяжело кипящим газойлем, который извлекает из газа унесенный им бензин. [c.197]

Газосепаратор высокого давления 5 одновременно является упрощенным одноступенчатым абсорбером. В верхнюю зону аппарата подают абсорбент — дистиллят гидродеалкилирования после дегазации его в газосепараторе низкого давления б. Из газосепаратора высокого давления водородсодержащий газ поступает на прием циркуляционного компрессора 4. Выделяющийся в газосепараторе низкого давления 6 сбрасываемый газ выводят с установки, а рециркулирующую часть катализата вновь направляют в газосепаратор 5. Балансовый избыток катализата из газосепаратора низкого давления выводят на стабилизацию. При такой схеме потери водорода в процессе определяются в основном его растворимостью [c.260]

Задача IX.5. Определить потери напора в абсорбционной колонне с насадкой, орошаемой водой при температуре 18° С (расход абсорбента об = 72,6 м 1ч), работающей в условиях, описанных в задаче IX. 3. [c.326]

Брызгоунос. Как отмечалось в главе И, при определенных скоростях газ начинает увлекать с собой капли жидкости, которые образуются при разрыве пузырьков, выходящих на поверхность барботажного слоя при этом капли попадают с потоком газа на вышерасположенную тарелку. Унос жидкости газовым потоком приводит к снижению движущей силы процесса массопередачи, увеличению жидкостной нагрузки сливных устройств, потере абсорбента с уходящим из абсорбера газом и является одной h i основных причин, ограничивающих возможность интенсификации тарельчатых аппаратов. [c.464]

Совершенствование установок осушки газа гликолями в основном направлено на сокращение потерь дорогостоящего абсорбента. Потери гликоля происходят вследствие механического уноса с газом в абсорбере, испарения в абсорбере и десорбере и утечек через сальниковые уплотнения. Потери увеличиваются при noiBbimieHiHiH температуры, скорости газо1вого потока и при вспенивании раствора. При использовании в процессе осушки газа высококонцентрированных гликолей, содержащих 99—99,9% (масс.) гликоля, потери от испарения в абсорбере увеличиваются. В связи с этим в верхнюю часть абсорбера подается охлажденный пентан, который конденсирует гликоль из газового потока и вместе с ним выводится из колонны. В разделительной емкости пентан отделяется от гликоля, который возвращается в линию насыщенного гликоля [3, 4, 15—17]. [c.225]

Поглотительная способность пропиленкарбоната увеличивается с понижением температуры. Обычно используемые температуры абсорбции составляют 30- --6°С. Понижение температуры абсорбции обеспечивает снижение скорости циркуляции, а следовательно, и энергетических затрат. Давление изменяется от 2 до 7 МПа. Регенерация абсорбента осуществляется ступенчатым снижением давления. Для снижения потерь углеводородов, растворяющихся в пропиленкарбопате в процессе абсорбции в схему процесса включается компрессор для сжатия газа, выделяющегося после первой ступени снижения давления насыщенного раствора, и закачки его в сырьевой поток. [c.180]

Характерный недостаток процесса, как любого процесса физической абсорбции, — коабсорбция углеводородов. Для снижения потерь углеводородов газы первой ступени выветривания насыщенного абсорбента сжимаются в компрессоре и подаются на рециркуляцию в абсорбер. Использование компрессора значительно повышает эксплуатационные затраты. [c.181]

Этот процесс с экономической и экологической точек зрения— один нз лучших. Основной недостаток — значительный расход тепла на регенерацию сорбента, возрастающий с увеличением концентрации диоксида углерода в очищенном газе, а также потери относительно летучего абсорбента, хотя моноэтаноламин недефецитный и недорогой. [c.49]

Рассчитываем точку росы газа по углеводородам, соответствующун/ принятому составу газа на выходе из абсорбера. Учитываем влияние на точку росы уноса масла из абсорбера (эти данные можно использовать также для определения величины потерь абсорбента). [c.131]

Другой разновидностью процесса Селексол является процесс Сепасолв , где в качестве абсорбента используется смесь метилизопропиловых эфиров полиэтиленгликоля. Абсорбент Сепасолв отличается только более низким давлением насыщенных паров и меньшей вязкостью при той же температуре абсорбции, что несколько облегчает массообменные процессы и снижает потери абсорбента с газом. [c.46]

В табл. 4 приведены технологические параметры очистки природного газа Сульфинолом при давлении 7 МПа и температуре 43 °С [7], откуда видно, что способ обеспечивает тонкую очистку газа при относительно небольших расходах абсорбента. По данным [29], замена МЭА-очистки газа способом Сульфинол" приводит к увеличению производительности установки по сырью в 1,5 раза. Регенерацию ведут при 65 °С, поэтому расход пара в 2-2,5 раза меньше, чем по МЭА-способу. Реакция ДИПА с Oj здесь значительно замедлена и потери абсорбента в четыре раза меньше, чем по МЭА-способу. [c.55]

Недостаток данного процесса - образование сульфатов в абсорбере и тионатов в регенераторе, что вызывает потери абсорбента и создает проблемы утилизации побочных продуктов. Это является главной причиной ограниченного применения процесса Уэллмэн Лорд . В настоящее время ведутся работы по устранению недостатков и созданию новых модификаций этого процесса. [c.121]

По этой причине в промрлшлониости стремятся использовать абсорбент возможно меньшего молекулярного веса, например бензин, при разделении углеводородных газов. Однако обычно, чем ни/ке молекулярный вес абсорбента, тем выше его летучесть, а следовательно, и больше потери от исп арения с сухим газом. [c.240]

Практически расход МЭА составляет 0,10 ,12 кг на 1000 газа, но при хорошей эксплуатащш установки он может быть снижен до 0,05 кг/1000 м газа. Потери МЭА обусловлены уносом его с газоы и 1)асходом на побочные необратимые реакщш. МЭА является неде [ицит-ным и недорогим абсорбентом. [c.224]

Другим процессом, при котором также получают сульфат аммония, является Мицубиси Манганез Оксихайдроксайд Процесс [40]. В качестве абсорбента используют 3%-ный раствор гидроксида марганца. К образовавшемуся сульфидному комплексу добавляют аммиак и кислород, при этом образуется сульфат аммония, и шлам поступает в рецикл. Этот процесс можно рассматривать как улучшенный аммиачный процесс, поскольку эффективность удаления SO2 из газов с исходной концентрацией 0,1—0,2% составляет 97%, содержание SO2 в хвостовых газах составляет 30—60 млн. , потери аммиака практически отсутствуют. В другом процессе Мицубиси 45%-ный раствор сульфата аммония может поступать в кристаллизатор без предварительного выпаривания в испарителе. [c.128]

Мицубиси Хэви Индастриз недавно разработала процесс Ред Мад , или красный шлам [40] (рис. 111-19). Красный шлам представляет собой отработанный боксит или Люксмасс и используется как шламовый абсорбент. Люксмасс — отход производства глинозема из бокситов (технология фирмы Байер), его состав АЬОз—18,9% 5102—17,4% Na O —8,3% Ре20з-39,3% ТЮг— 2,8% потеря веса при прокаливании — 10,5%. [c.130]

В процессе Тилокс в качестве и абсорбента, и регенерирующего раствора применяется тиоарсенат натрия. Выход серы в этом случае больше, а потери реагента меньше, чем в случае применения РеО. Процесс описывается следующими реакциями [c.148]

Была показана также возможность регенерации абсорбента смесью Н2/СО при 650°С и получении H2S, причем абсорбционная способность щелочного глинозема не снижается даже после 20 циклов работы. Затруднения, возникающие в процессе реализации этого процесса, овязаны с истираиием таблетО К адсорбента. Если эти потери (будут. составлять не более 0,1% маюсы адсорбента, поступающего в каждый цикл, процесс можно считать экономически целесообразным. [c.172]

Рис. 6.13. Зависимость потерь рода со сбрасываемом газом от ния в гавосепараторе низкого давле и от подачи абсорбента.

Поглощающее масло состоит нз смеси низкокипящих, в основном ароматических, углеводородов, которые накапливаются в холодильнике после третьей ступени вследствие этого объем масла в системе непрерывно увеличивается. Прирост объема масла настолько велик, что целиком покрывает потери абсорбента кроме того, определенную часть масла приходится выводить из системы через вентиль. Чтобы поддерживать однородный состав абсорбента и однопремепно очищать его, неболг.гпую часть циркулирующего в системе масла ненрерывно отбирают и разгоняют на особой колонне на легкие и тяжелые фракции. Тяжелые фракции выводят нз системы, а легкие возвращают в абсорбционную колонну. [c.169]

Для предотвращения потерь абсорбента вследствие уноса над верхней тарелкой часто устанавливают сепарашюнное устройство (нанример, слой насадки или металлической сетки н т. п.). Аналогичные устройства имеются и в колоннах других конструкций. [c.465]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология