Потеря от скорости пара

Основное требование, предъявляемое при подборе диаметра шлемовых труб, состоит в необходимости избегать чрезмерных потерь напора паров, поступающих из колонны в конденсатор. Практика работы действующих колонн подсказывает определенные пределы оптимальных скоростей паров в шлемовых трубах. [c.133]

На основании анализа гидродинамических закономерностей однофазных потоков, движуш,ихся в слоях насадки, Дэвид [191] наметил последовательность расчета числа теоретических ступеней разделения в насадочной колонне с кольцами Рашига, имеюш,ими размеры от 8 до 50 мм. Дэвид исходил при этом из той предпосылки, что перепад давления, скорость паров и плотность паров вследствие их сильного влияния на разделяющую способность насадочной колонны должны быть учтены в любой расчетной методике. Исходя из известного уравнения для определения потери напора в трубопроводах, коэффициент трения можно представить в следующем виде [c.174]

Пар, проходя через сопло, теряет часть своей кинетической энергии на трение, поэтому по выходе из сопла скорость его будет меньше, чем Шд. Потеря скорости пара в сопле в результате трения может быть оценена коэффициентом [c.442]

Потеря напора па таких тарелках примерно в два ра а меньше, чем на колпачковых, а допустимая скорость паров в 1,5—2 раза больше. [c.230]

Потери напора при движении пара через неподвижные каналы ДР,, пропорциональны квадрату скорости пара и складываются в основном из потерь на многократно повторяющиеся изменение направления и скорости потока. [c.474]

Колонны с регулярной насадкой имеют малое гидравлическое сопротивление и поэтому могут получить применение в вакуумных ректификационных аппаратах. Для сравнения потери напора в этих насадках с потерей напора в других насадках (фиг. 195) представлена диаграмма потери напора в зависимости от скорости пара в полном сечении для различных насадок. На фиг. 195 даны зависимости для пяти типов насадок [c.284]

У тарелок барботажного типа с переливными устройствами зависимость Т) от W соответствует кривой I, т. е. эффективность мало изменяется в широком интервале изменения нагрузок (обычно Пэф > 3). Кривая 2 характерна для тарелок с барботажным режимом работы в начале рабочего диапазона и прямоточным движением фаз в его конце, а также для барботажных тарелок провального типа. В этом случае реализация большого рабочего диапазона связана с существенной потерей эффективности тарелки по сравнению с максимальной. Кривая 3 характерна для тарелок с прямоточным движением фаз, имеющих максимальную эффективность в области больших скоростей пара. В этом случае широкий диапазон рабочих нагрузок может быть получен при относительно низкой эффективности. [c.227]

Приравнивая уравнение (УИ.б) и выражение для потери напора на тарелке (при расчете скорости пара на суммарную площадь Р = получаем уравнение для расчета гидравлического сопротивления клапанно-ситчатых тарелок [c.242]

Скорость пара. Обычно для конденсаторов с низким вакуумом (100 мм рт. ст.) скорость пара в первом ряду труб составляет 30 ч- 60 мкек, а для конденсаторов с высоким вакуумом (23 мм рт. ст.) она выше — порядка 60—120 мкек. Потери давления с паровой стороны при этих скоростях пара изменяются в пределах от 1,27 до 12,7 мм рт. ст. [c.252]

Нижним пределом скорости Ш( и называют скорость паров (в расчете на полное поперечное сечение колонны), нри которой жидкость начинает зависать в колонке верхним пределом скорости шсо называют скорость паров, прп которой захлебывание настолько возрастает, что в тарельчатых колоннах жидкость с тарелок поднимается вверх, а в насадочных колоннах выше уровня насадки появляется слой бурлящей жидкости. Нижний и верхний пределы скорости легко установить, нанося в логарифмических координатах потерю напора А в зависимости от скорости пара. Согласно [c.185]

Рис. 105. Зависимость потери напора от скорости пара.

Потери давления при движении пара ио трубам пароперегревателя рассчитываются по уравнению (11.9), которое является модификацией уравнения (5) из табл, 1,3, Здесь длина трубы выражена через ее поверхность Р (для удобства расчета), для определения линейной скорости пара взят средний удельный объем перегретого пара на входе ь (- п) выходе Ип. п(Рп. п, Гп. п) пароперегревателя, а все постоянные коэффициенты (коэффициенты местных гидравлических сопротивлений, коэффициент трения, переводные коэффициенты для расчета длины трубы по ее поверхности и скорости пара по его расходу) объединены [c.51]

При реконструировании колонн обычно решающее значение имеют показатели а, б, в и г. Так, при прочих равных условиях и заданном расстоянии между тарелками Ят величина сопротивления тарелки Др может лимитировать производительность тарелки (колонны). Для практического применения тарелки данной конструкции весьма большое значение имеет характеристика ее эффективности при разных рабочих нагрузках по пару (рис. П1-14). "Кривая / соответствует тарелка у1 барботажного или струйно-прямоточного типа, у которых прямоточное движение фаз развивается полностью только при достижении скоростей пара, близких к максимальным. Тарелки этого типа позволяют обеспечить достаточно широкий диапазон рабочих нагрузок, т. е. отношение максимальной скорости паров к минимальной (обычно более 3) при эффективности, близкой к максимальной. Кривая 2 характерна для тарелок с барботажным режимом работы в начале рабочего диапазона и с прямоточным в его конце. Как видно, реализация большого рабочего диапазона в этом случае связана с существенной потерей эффективности тарелки. Кривая 5 характеризует тарелки прямоточного типа, имеющие максимальную эффективность в области больших скоростей фаз. Как и в предыдущем, в этом случае получение широкого диапазона нагрузок связано с необходимостью принимать низкую рабочую эффективность тарелки., [c.252]

Потери спирта с бардой были выще нормативных (до 0,2%). Увеличение подачи пара в бражную колонну повышало и без того высокую температуру подогрева бражки (до 99°С). Потери спирта с бардой увеличивались. Давление в бражной колонне повышалось до 3000 М.М вод. ст. Температура внизу бражной колонны повышалась на 2° С, что увеличивало расход пара на 6%. При этом скорость пара в живом сечении тарелок резко возрастала, что приводило к сокращению времени контакта пара с бражкой. К.п.д. тарелок резко снижался, следствием чего были потери спирта с бардой. [c.94]

М. Э. Аэрон и др. [22] исследовали тарелки с 8-образны-ми элементами (поперечно-желобчатые) и обнаружили, что они устойчиво работают в широком диапазоне нагрузок по жидкости — от 8 до 45 м /ч-м . Прорези желобов все время находятся в затопленном состоянии, поэтому считают, что по характеру работы эти тарелки аналогичны ситчатым. На рис. 47 представлен график зависимости потери напора от скорости пара и нагрузки по жидкости. Потеря напора резко возрастает с увеличением плотности орошения Ь и при L более 45 м 1ч-м тарелка работает неустойчиво и уже при малых скоростях пара захлебывается. [c.87]

Участок АВ соответствует начальному периоду работы тарелки. Жидкость при малой скорости пара стекает с тарелки, не задерживаясь на ней. Начиная с точки В, жидкость задерживается во впадинах тарелки, пар прорывается через отверстия в гребнях волн. В точке С происходит перекрытие гребней волн жидкостью. Тарелка вступает в рабочий режим. Участок ломаной линии СО отвечает рабочему периоду тарелки. В этом периоде жидкость стекает главным образом через отверстия впадин. Пар проходит преимущественно через отверстия в гребнях волн. После точки О тарелка вступает в неравномерный режим работы. Наблюдается волнообразование и пульсации. Потеря напора возрастает. [c.227]

Фиг. 208. Потеря напора в зависимости от скорости пара в аппарате Киршбаума

Удельную потерю давления на трение определяют по располагаемому перепаду давлений, но при скоростях пара (м/сек) не более [c.115]

В камере смешения (участок 2-3) наблюдается некоторое понижение скорости пара при его смешении с низкоскоростным потоком вторичного пара — соответственно балансу количества движения. Давление при этом также уменьшается — за счет гидравлических потерь в камере смешения, складывающихся прежде всего из потерь в результате гидравлического удара при смешении высокоскоростного и низкоскоростного потоков пара, а также потерь на трение. [c.720]

Если колонка не имеет такой теплоизоляции, которая позволила бы ей работать все время в условиях, близких к адиабатическим, то изменение теплосодержания вследствие подвода или потери тепла через стенки заметно влияет на величину ВЭТТ. Это происходит благодаря изменению орошения, что влияет, в свою очередь, на флегмовое число, скорость пара и ВЭТТ (раздел IV). Колонки малого диаметра в этих условиях более подвержены различным воздействиям. Поэтому ВЭТТ таких колонок, если их изоляция недостаточна, сильно меняется при каких-либо изменениях в окружающей среде. [c.64]

Производительность ректификационной колонны определяют по данным материального баланса с учетом количества отби раемого продукта, объема его паров, числа флегмы, темпера туры вверху колонны и допустимых скоростей паров в колонне Одновременно подсчитывается расход тепловой энергии от дельно на подогрев исходной смеси, испарение отбираемого продукта, повторное испарение флегмы и учитываются тепло-потери через стенки аппарата (примерно 5—10 % от суммар ного расхода тепла) [c.119]

Во-вторых, предельная скорость парового потока в насадоч-ной колонне обычно в 1,5—2 раза меньше, чем в тарельчатой колонне. Следовательно, производительность абсорбционно-от-парной колонны лимитируется скоростью пара в нижнем сечении отпарной секции. В-третьих, наличие значительных количеств пара и жидкости в нижней я средней частях отпарной секции приводит к тому, что процесс массопередачи протекает при больших движущих силах, т. е. сопровождается существенными термодинамическими потерями. Эти потери можно уменьшить при применении схемы абсорбции с разрезной колонной. [c.318]

Определим потерю напора по пару Ар из уравнения (37). 0,8. 100 Скорость пара в горловине колпачка равна — = [c.53]

Пар поступает в трубы с высокой скоростью, и, если скорость пара достаточно высока, часть коиденсата может быть унесена паровым потоком. По мере протекания процесса конденсации отношеиие количества конденсата к количеству пара увеличивается, и на нижией поверхности труб образуется тонкий слой конденсата. Волны, которые воз Икают вследствие трения а границе раздела фаз, могут стать достаточно высокими и достигнуть верхней части трубы, способствуя, таким образом, образованию парокапельного ядра потока. При некоторых условиях наличие двухфазного ядра потока может стать причиной временной остановки и изменения направления движения потока, что в конечном счете приводит к неустойчивости или осцилляции потока. Наконец, при приближении скорости пара к нулю конденсат будет с текать с труб под действием гидростатического напора. При больших количествах конденсата проходное сечение труб может оказаться полностью заиолие ым, но этого следует тщательно избегать, поскольку, как упоминалось выше, могут возникнуть осцилляции, которые, в свою очередь, могут стать причиной разрушения пучка труб. Таким образом, важным моментом как для теплопередачи, так и для потерь на трение является двухфазная структура ядра потока. [c.57]

В зону реакции непрерывно поступает смесь регенерированного горячего катализатора с сырьем. В зависимости от начальной температуры катализатора и протяженности трубопровода крекинг может с той пли иной глубиной протекать уже до поступления смеси в слой или даже целиком завершаться в линии (см. рис. 62, ж) однако чаще всего основная доля превращения приходится на зону кипящего слоя. Кипящий слой катализатора образуется посредством потока паров, поступающих вместе с катализатором через распределительную решетку или через форсунки-распылители. Объем слоя рассчитан на длительность пребывания катализатора в реакторе от 2 до 10 мин. При этом диаметр аппарата рассчитывается таким образом, чтобы скорость паров над слоем составляла от 0,4 до 0,7 м сек. Высота кипящего слоя зависит, таким образом, от размеров реактора и на крупных установках достигает 5—6 м. Высота кипящего слоя, определяющая продолжительность реакции, аависит от качества сырья и активности катализатора при наличии утяжеленного, легкоразлагающегося сырья и высокоактивных. катализаторов требуется минимальный уровень слоя, и наоборот. Плотность слоя в реакторе составляет около 400— 450 кг(м . Отработанный катализатор непрерывно стекает в отпарную секцию. Плохая отпарка катализатора влечет за собой увеличение потерь сырья, повышение выхсзда кокса и содержания в ием водорода, а последнее требует больших расходов воздуха на регенерацию . Конструкции отпарных секций весьма разнообразны и в основном определяют конфигурацию реактора. Так, на установках типа ортофлоу Б цилиндрическая секция помещена в центре реактора и отработанный катализатор протекает в нее через щели в ее стенке (см. рис. 62, е). В реакторах установок типа модели IV и ортофлоу С отпарная секция выносная и снабжена перегородками типа диск — конус (см, рис. 62, ж) или в виде серии уголков, приваренных в шахматном порядке для увеличения времени отпарки. При больших размерах реактора в отпарной секции для создания наилучших условий контакта пара и катализатора имеются еще радиальные перегородки с раздельной подачей пара. [c.194]

Из-за большого объема пара желательно иметь как можно более высокую скорость пара, но без значительного роста сопротивления. Этому условию удовлетворяет число Маха, примерно равное 0,25 (см. рис. 3.12), чему соответствует скорость пара 20 м1сек. Отношение объемного расхода пара к выбранной скорости дает площадь входного сечения труб. Диаметр трубы может быть выбран произвольно. Чем больше диаметр труб, тем прочнее конструкция и тем меньше число соединений труб с коллектором, однако при этом резко возрастает вес метеоритной защиты и ребер. При одном и том же отношении полной поверхности к уязвимой поверхности высота ребра пропорциональна диаметру трубы, а вес ребра пропорционален квадрату высоты ребра. Представляется оптимальным принять общее число труб равным 96, по 48 в каждой панели. На основании указанных данных нетрудно определить входной диаметр трубы (строки 15—20). Минимальный внутренний диаметр выходного отверстия трубы по технологическим и конструктивным соображениям выбираем примерно равным 7,6 мм. В этом случае скорость жидкости на выходе мала (строка 26), малы и потери давления в конденсатопроводе и облегчается задача опорожнения радиатора в условиях невесомости. [c.265]

От плотности орошения зависят динамическая и общая задерж ка, потеря напора и предельная скорость паров, которая в свою очередь определяется формой и размером насадки или размером и устройством реальной тарелки, а также свойствами вещества. В фундаментальной работе ]УГаха [168], в обширных исследованиях Киршбаума [78] и в интересном сообщении Шумахера [1691 приведены подробные сведения о потере напора и предельной ско рости паров в промышленных насадочных и тарельчатых колоннах. В какой степени эти закономерности можно перенести на ла бораторные колонки, более подробно будет рассмотрено в главе 4.11, [c.178]

Нагрузкой колонки называют количество паров веп1,ества. прошедшее через колонку в единицу времени н конденсирующееся в верхней части колонки с образованием орошения и дистиллата. Нагрузку нельзя увеличивать до бесконечности, поскольку загруженные в колонну насыпная и другие виды насадок оказывают сопротивление поднимающемуся пару и стекающей вниз флегме. Измеряя давление в верхней и нижней частях колонки, можно обнаружить, что с увеличением скорости испарения, т. е. с новы-шением нагрузки колонки, возрастает разность давлений, которую называют потерей напора (пли гидравлическим сопротивле нием ). Потеря напора (измеряемая в мм вод. ст. или рт. ст.) зависит от типа и размеров колонки, вида насадки, давления разгонки, свойств смеси, а также от нагрузки или скорости пара. Потерю напора в щелевых колонках с кольцевым зазором можно рассчи тать по уравнению (192) (см. главу 7.31). Данные но гидравличес кому сопротивлению роторных колонок приведены в табл. 1/7 (см. приложение, стр. 604) и в табл. 65. [c.185]

Продувка и унос жидкости. Продувка и чрезмерный унос жидкости происходят при весьма высоких скоростях паров, когда дополнительное увеличение расхода пара вызывает значительное увеличение механического уноса и потери напора, хотя к. п. д. тарелкп в первые моменты снижается сравнительно немного. Очевидно, здесь наблюдается лавинообразное нарастание с увеличением механического уноса (крупные брызги жидкости) уменьшается чистое сечение прохода паров в стаканах вышележащей тарелки, тем самым вызывается прогрессивное увеличение уноса. Жидкость, рециркулирующая таким образом между тарелками, которую чрезвычайно трудно определить расчетом, накапливается в промежутке между тарелками. На диаграмме производительности, тина показанной на рис. 3, при постоянной высокой скорости пара количество жидкости, вовлеченной во внутреннюю циркуляцию, а следовательно, и нагрузка по жидкости увеличивается режим перемещается вправо по диаграмме, ив конце концов на одной из тарелок колонны произойдет захлебывание. При этих условиях эффективность фазового контакта резко снижается. Считают, что если колонна в таком режиме работает достаточно длительно, произойдет фактическое захлебывание колонны. Обычно диаграммы производительности колонн рассчитывают, исходя из внешнего расхода жидкости и пара, не учитывая внутренней циркуляции жидкости между тарелками в результате уноса. Поэтому на диаграмме производительности следует различать чрезмерный унос и захлебывание. [c.152]

Диаметр абсорберов для осушки гликолями можно вычислить обычными методами расчета колонн./ Одпако вследствие склонности растворов гликоля к ненообразованию, проявляющейся при некоторых условиях, следует принимать сравнительно небольшую скорость газа. Опубликована [5] номограмма для определения константы в уравнении Брауна-Саудерса для скорости пара, учитывающем расстояние мен<ду тарелками н допускаемую потерю триэтиленгликоля. Для типичного случая, когда расстояние [c.259]

Подставив это значение скорости паря в выражение для потери иапора при движе НИИ [lapa, получим [c.373]

Определив шверхпость охлаждения, подбирают диаметр и длину труб и определяют их число. Сечение труб для прохода пара можно подбирать, исходя из средней скорости пара на входе в трубы 10—15 м сек, скорость же протекания воды берут в пределах до 2,5 м/сек, причем и в том, ив другом случае необходимо учитывать величину потери напора на преодоление сопротивлений. [c.394]

Скорость движения катализатора через реакторы и через регенераторы шахтного типа регулируется клапанами-заслонками иа линиях, ио которым катализатор поступает к подъемникам (при постоянной скорости движения иодъемников скорость циркулянии катализатора определяется степенью наполнения ковшей подъемников). При противотоке газов и катализатора скорость паров должна быть ниже той, при которой нары могли бы подхватывать частицы катализатора. Поток газа, дающий потерю напора, соизмеримую с весом столба катализатора, препятствует ссыпанию катализатора. [c.248]

Давление пара, подаваемого в калорифер, и температура воздуха на входе и выходе из сушилки характеризуют нормальный режим ее работы. Увеличение температуры воздуха на входе может привести к частичному разложению КаНСОз при сушке, чего допускать нельзя. Понижение температуры воздуха на входе ведет к снижению скорости сушки и, следовательно, может вызвать повышение влажности готового продукта. Температура воздуха на выходе характеризует теплопотери и интенсивность сушки. Повьпиение температуры воздуха на выходе из сушилки ведет к возрастанию тепловых потерь, скорость же сушки несколько повьииается. Понижение температуры снижает скорость сушки и может привести к повышению влажности продукта. Регламентом установлены предельные значения зтих параметров. [c.273]

С. Повышение температуры ускоряет процесс коагуляции и усложняет формование. Охлаждают растворы в холодильниках 5. Формование микросфер производят, распыляя смесь гелеобразуюш,их растворов воздухом с помош,ью смесителя-распылителя 4. Давление воздуха не должно превышать 0,1 МПа (1 ат) при сильном распылении образуются частицы размером до 100 мкм, при слабом — более 700 мкм. При этом образуюш,иеся капельки геля с большой скоростью ударяются о поверхность масла и по инерции движутся сначала сплошной массой от центра к периферии колонны и только потом, потеряв скорость, начинают опускаться вниз. При расширенном (до 1,5 м) диаметре колонны резко уменьшается налипание геля на ее стенках. Температура масла и формовочной воды 25—30 °С. Для подогрева формовочного масла колонна снабжена штуцером, через который вводят острый пар. Чтобы исключить зависание геля в колонне, в нижнюю ее часть и в основание выносной трубы подведен воздух для периодического перемешивания. [c.112]

Разработанный Коротовым и Выродовым способ гидролиза изоборнилформиата осуществляется в прямоточном (диафраг-менном) реакторе с 40 диафрагмами при 200°С. Процесс был опробован в производственных условиях. Реактор представляет собой трубу длиной 1,5 м, разделенную на равные участки диафрагмами, снабженными переточными отверстиями. Диаметры переточных отверстий в диафрагмах по ходу движения рабочей смеси составляют 5, 4 и 3 мм. Скорость движения рабочей смеси в переточном отверстии диафрагмы достигает 10 м/с, что вызывает образование высокодисперсной эмульсии реагирующих веществ. Между каждой парой диафрагм имеется емкость, в которой за счет потери скорости потока происходит частичное разрушение эмульсии, а при прохождении рабочей смеси через следующую диафрагму эмульгирование возобновляется. По мнению авторов, такое состояние системы позволило вести реакцию в подвижной эмульсии , что обеспечивает интенсификацию диффузионного процесса. Схема опытного диафрагменного реактора, использованного авторами, приведена на рис. 19. [c.100]

В то же время вакуум-ректификация имеет ряд существенных недостатков. К недостаткам следует отнести в первую очередь прососы воздуха. Прососы воздуха влияют на скорость паров в колонне, что ухудщает погоноразделение, и приводит к существенным потерям терпенов, а также вызывает окислительные процессы, которые сопровождаются отложением в ректификационных колоннах твердых продуктов окисления. [c.131]

Основное требование, предъявляемое при подборе диаметра шлемовых труб, состоит в необходимости избегать чрезмерных потерь напора при движении паров из колонны в конденсатор. Практика работь действующих колонн установила определенные пределы оптимальных скоростей движения паров в шлемовых трубах. Так, для колонн, работающих под атмосферным давлением, рекомендуется принимать скорость паров порядка 15—20 м сек. Для вакуумных мазутоперегонных колонн, рабо-таюп1,их под остаточным давлением в 100—50 мм рт. ст., скорость движения паров в шлемовой трубе уже может быть принята значительно большей—порядка 30—50 м сек. Для вакуумных колонн, работающих под остаточным давлением меньше 50 мм рт. ст., практика допускает скорости порядка 50—60 м1сек. [c.339]

Колонки с насадкой из металлических витков обычно снижают свою эффективность, когда насадка в известной степени прокорро-дирует, что неизбежно случается даже при самой тщательной работе и надлежащих условиях очистки, и в тех случаях, когда на насадку отлагаются небольшие количества нерастворимых веществ. Эти изменения эффективности довольно широко варьируют в зависимости от перегоняемых веществ и от попадания воздуха в куб, а также от эффективности процесса очистки колонки после разгонки. Данные по влиянию коррозии и отложений на зффгктивность колонок с насадкой из витков отсутствуют однако было найдено, что большая колонка Стедмена, испытанная после трех лет работы, потеряла почти 50% своей эффективности при большой скорости пара, но лишь несколько процентов при малых скоростях [59]. [c.175]

Важным условием нормального ведения процесса является поддержание заданной глубины разрежения Остаточное давление в аппарате должно быть в пределах 10—20 кПа Несоблю дение этого требования вызывает необходимость увеличения подачи острого пара, однако это приводит к вредному форси рованию работы колонны (увеличению скорости паров) и к излишним потерям канифоли за счет уноса ее в виде капель При переработке по описанной схеме осмола, имеющего не большой возраст, а также добытого в северных районах страны, в котором содержится больше жирных кислот и ней тральных веществ, не удается получить канифоль требуемого качества даже при увеличении расхода острого пара В этом случае готовую канифоль приходится дополнительно уваривать Схема двухступенчатого уваривания канифоли, внедренная на Зиминском заводе, показана на рис 10 9 [c.256]

Было найдено, что струйная тарелка допускает высокие скорости пара (до 3,5 м1сек), сохраняя высокие значения к. п. д. (0,7—0,75), и допускает изменения режима в широких пределах. Потеря напора в тарелке при скорости пара [c.101]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология