Скорость газа, абсорберы

РАСЧЕТ СКОРОСТИ ГАЗА И ДИАМЕТРА АБСОРБЕРА [c.105]

Для очистки природного газа от СОг и получения водных растворов кислот или щелочей в качестве абсорбента используется вода. Очистка газов от СО2 осуществляется при температуре 287 К и давлении 2,84 МПа в насадочном абсорбере с высотой слоя насадки 17,7 м и скоростью газа в аппарате 0,034 м/с при этом обеспечивается извлечение СОг ДО 94,3 %. Улавливание аммиака водой с получением 10% аммиачной воды позволяет осуществить очистку газов с 40 % до 0,2 % при степени извлечения [c.488]

Выбираем диаметр абсорбера равным 1,6 м. Фиктивная скорость газа на входе в слой насадки будет равна [c.49]

Широко распространена насадка в виде тонкостенных керамических колец высотой, равной днаметру (кольца Рашига), который изменяется в пределах 15—150 мм. Кольца малых размеров засыпают в абсорбер навалом (рис.Х1-15, а). Большие кольца (размерами не менее 50 X 50 мм) укладывают правильным и рядами, сдвинутыми друг относительно друга (рис. XI-I5, б). Этот способ заполнения аппарата насадкой называют загрузкой в укладку, а загруженную таким способом насадку — регулярной. Регулярная насадка имеет ряд, преимуществ перед нерегулярной, засыпанной в абсорбер навалом обладает меньшим гидравлическим сопротивлением, допускает большие скорости газа. [c.447]

Предельную скорость газа в насадочных абсорберах мол<но рассчитать по уравнению [1 ] [c.105]

Пример. Определить относительную величину брызгоуноса в абсорбере с восходящим движением пленки по следующим данным плотность орошения Г = 0,05 кг/(м-с), вязкость жидкости Лц( = 1-10-3 Па-с, поверхностное натяжение о = 0,05 Н/м, скорость газа г/Ур = 20 м/с. [c.19]

Выбираем 16] стандартный диаметр обечайки абсорбера 3,8 м. При этом действительная рабочая скорость газа в колонне будет равна [c.106]

Принимаем [6] (см. раздел 1.4) стандартный диаметр обечайки абсорбера d = 2,6 м. При этом действительная скорость газа в колонне будет равна W = 2,74 (2,47/2,6)2 = 2,47 м/с [c.110]

Конструкция абсорбера, схема управления потоками жидкости относительно движения потока газа и возможный диапазон изменения скорости газа, плотности орошения и высоты пенного слоя позволяют исследовать процесс абсорбции на установке при довольно большом количестве вариантов различных режимов работы абсорбера. Ниже приведен диапазон изменения основных параметров на установке [c.228]

Размеры штуцеров для входа и выхода газа из абсорбера должны быть такими, чтобы скорость газа в них была меньше следующих значений 20 м/с при давлении (в кгс/см ) 70,3 38,1 м/с — при 35,1 50,8 м/с — при 2,8. Скорость потока жидкости на входе в аппараты должна быть не выше 0,12 м/с. [c.271]

Расчет работоспособности клапанных тарелок. Работоспособность наиболее нагруженной по газу и жидкости нижней тарелки абсорбера определяется необходимыми значениями следующих показателей сопротивление тарелки потоку газа скорость газа в отверстиях тарелки отсутствие провала жидкости унос жидкости высота слоя пены на тарелке градиент уровня жидкости на тарелке отсутствие захлебывания. [c.20]

В насадочных башнях, в пределах пленочного режима, и в абсорберах с разбрызгиванием жидкости влияние скорости газа сказывается меньше, чем в пенном слое. [c.132]

Очевидно, уменьшение времени контакта газа и жидкости в пенном аппарате с повышением скорости газа компенсируется, в основном, в этих системах увеличением высоты и турбулентности пенного слоя. В этом отношении пенный аппарат благоприятно отличается от других типов абсорберов, к. п. д. которых сильно снижается с повышением скорости газа. [c.149]

В абсорберах тарельчатого или насадочного типа процессы подготовки газа стараются вести при режимах, приближающихся к режиму "эмульгирования". Именно в этом случае достигается максимум скорости процессов массообмена. Удержать процесс в этом режиме очень трудно, и практически скорость газа в абсорбционных колоннах составляет примерно 30% от скорости эмульгирования. При попадани е в абсорбент примесей, обладающих поверхностно-активными или стабилизирующими пену свойствами, эмульгирование и последующее интенсивное пенообразование наступают при значительно меньших скоростях газов и паров в абсорбционной колонне [10]. К таким примесям относятся ингибиторы коррозии, продукты взаимодействия аминов с неуглеводородными компонентами сырьевого газа, углеводороды конденсата, химические реагенты предыдущих стадий подготовки газа, соли пластовых вод, механические примеси (углеродные дисперсии, окалина и др.). [c.76]

Гидродинамические режимы. Насадочные абсорберы могут работать в различных гидродинамических режимах. Эти режимы видны из графика (рис. Х1-13), выражающего зависимость гидравлического сопротивления орошаемой насадки от фиктивной скорости газа в колонне. [c.445]

Диаметр колонны определяют аналогично диаметру насадочных абсорберов по принятой скорости газа т в свободном сечении, площадь сечения находят по уравнению (17-19). При выборе скорости уи следует исходить из условий работы тарелок— в равномерном режиме или в режиме газовых струй и брызг (стр. 616). Скорость т не должна превышать некоторого предельного значения >пред. при котором резко увеличивается унос брызг жидкости на вышележащую тарелку. [c.623]

Решение. Площадь сечения абсорбера (при данном диаметре) 5 = 2,02 м . Скорость газа в свободном сечении при расходе газа 10 600 м ч составляет [c.627]

Рабочая скорость газа О = 0,8-0,422 = 0,338 м/с. Тогда площадь сечения абсорбера -5 = 4,1 м н диаметр абсорбера О = 2,28 м. [c.352]

Абсорбент поступает в трубы через щели 5. Движущийся с достаточно большой скоростью газ увлекает жидкую пленку в направлении своего движения (снизу вверх), т. е. аппарат работает в режиме восходящего прямотока (см. стр. 116). По выходе из труб 1 жидкость сливается на верхнюю трубную решетку и выводится из абсорбера. Для отвода тепла абсорбции по межтрубному пространству пропускают охлаждающий агент. Для увеличения степени извлечения применяют абсорберы такого типа, состоящие из двух или более ступеней, каждая из которых работает по принципу прямотока, в то время как в аппарате в целом газ и жидкость [c.444]

Результаты работы Комстока и Доджа были подтверждены Ропером [16] в его работе с использованием дискового колонного абсорбера. Фурнес и Беллингер [14] показали, что общий коэффициент абсорбции почти не зависит от скорости газа и возрастает с увеличением скорости потока жидкости. Отсюда ясно, что определяющим является сопротивление массопереносу в жидкой фазе. [c.131]

Выбор тнстрцнтивных размеров нонтантнд-. го устройства. Определение рабочее скорости газа, расчет диаметра, абсорбера и его гидравлического сопротивления [c.112]

Ко а — коэффициент массопередачи, кГ1м 1ч-кГ1м ds — эквивалентный диаметр стандартной насадки размером 25x25x3 мм] w,. — скорость газа в полном сечении колонны, м/сек] / — фактор гидродинамического состояния системы [рассчитывается по уравнению (И, 242)] 3 — коэффициент пропорциональности, определяемый опытным путем и зависящий от гидродинамического режима работы абсорбера. [c.410]

Уравнение (69) по виду похоже на уравнение, применяемое для определения скорости газа в сепараторах, абсорберах, ректификационных колоннах и др. Однако в этих случаях К находится в пределах 0,12—0,17, поэтому в сепараторе площадь сечения коагулятора может быть несколько меньше площади поперечного сечения, например абсорбера или ректификационной колонны. Это достигается тем, что часть несущей решетки остается не заполненной сеткой коагулятора. Эффективность коагуляции достигается за счет подбора высоты коагулятора, изменения диаметра проволокп и плотности применяемой ткаии. [c.91]

Клапанные тарелки, в которых величина сечения для прохода газа увеличивается с увеличением скорости потока, имеют повышенную производитель-пость на единицу площади сечения, однако они малоэффективны ири скоростях ниже расчетной. Скорость циркуляции гликоля через абсорбер очень мала ио сравнению со скоростью циркуляции масла через абсорберы установок масляной абсорбции, поэтому контакт между газом и гликолем весьма слаб. К тому же гликоль имеет тенденцию стекать с тарелки, не контактируя с газом. Абсорберы распыливающего типа и насадочные контакторы имеют узкие эксплуатационные характеристики. Их применение следовало бы ограничить небольшими иромыслоБыми установками, где ьеличина депрессии точки росы, равная 27,8—33,4° С, вполне достаточна. [c.232]

Полузаводские и промышленные испытания внутренних теплообменников, погруженных в турбулизованный газожидкостный слой [41, 361] еще в 1945 г. [361], показали высокую эффективность этого приема отвода тепла. Внутренние теплообменники — змееввски из труб, по которым протекала холодная вода, были размещены на полках барботажного реактора — абсорбера ЗОз в сернокислотной системе. Скорость газа в абсорбере была характерной для барботажного режима и изменялась от 0,18 до 0,4 м/с. Кинетические показатели ъ а определяли аналогично изложенному выше, пользуясь формулами (II.1),. (11.46) и (11.48). По данным этих авторов [234, 235], значения возрастали от 1000 до 3140 Вт/(м °С) с повышением Шг в пределах 0,18—0,4 м/с. Однако в некоторых последующих работах [114, 434], посвященных теплоотдаче от сложных поверхностей к газожидкостному слою при переходном режиме (ш == = 0,4 1,0 м/с), не было установлено влияния скорости газа на кинетические показатели теплопередачи в этих же работах было указано на отсутствие влияния высоты газожидкостного слоя Я, в котором размещены теплообменники, на скорость теплопередачи. [c.117]

В Западной Европе широкое распространение получили распыливающие абсорберы [38]. Распыление гликоля производится в аппарате, диаметр которого близок к диаметру подводящего газопровода. Эффективность процесса определяется степенью распыления раствора, осуществляемого спе циальны-ми форсунками. Распыленная жидкость создает большую поверхность контакта фаз, а большие скорости газа (1-10 м/с) обеспечивают интенсивный массообмен и хорошее распределение частиц в потоке. Наилучший массообмен происходит при высоких относительных скоростях газа и капель, что достигается путем впрыска гликоля навстречу газовому потоку. Пределом дробления частиц жидкости является образование тумана, выделение частиц которого лимитируется существующими конструкциями сепараторов. [c.86]

Определение диаметра абсорбера. Принимаем рабочую фик-тивну19 скорость газа а>о = 0,85 WQ [c.613]

Принимая скорость газа в аинарате ю = м/сек и высоту слоя пены на тарелке абсорбера Я = 0,15 м, как наиболее рациональные для абсорбции сероводорода, но формулам (1П-18) и (1П-19) паходим значения к. н. д. для условий, имеющих место в аппарате. [c.206]

Производим расчет основных размеров пенного абсорбера. 1Макси-мальная объемная скорость газа составляет [c.295]

При линейной скорости газа в аппарате ш = I м/сек, рекомендуемой для этого процесса, потребная площадь сечеиип абсорбера составит [c.295]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология