Степень карбонизации

Поглощение СО2 раствором моноэтаноламина (МЭА) под давлением с образованием бикарбонатов (при степени карбонизации свыше 0,5 мол. СОг/моль амина) происходит медленно, поэтому для достижения высоких степеней карбонизации необходимо увеличить время пребывания раствора МЭА на стаДии насыщения. [c.206]

Двуокись углерода извлекается из отходящих газов путем поглощения растворами моноэтаноламина (МЭА) с последующей регенерацией поглотителя при десорбции СО и сжижением ее при необходимости получения товарного продукта [52, 192]. Исследование процессов абсорбции и десорбции двуокиси углерода растворами МЭА показало высокую интенсивность их протекания в пенНых аппаратах. Так, коэффициент абсорбции, рассчитанный по разовой фазе, составляет (750—400)-Ю кг/(м -ч-Па), к. п. д. одной полки — 10—12% при степени карбонизации абсорбента 0,2— 0,42 моля СО2 на один моль МЭА. При десорбции К = 10— 20 м/ч к. п. д. = 25-40%. [c.281]

Данные по абсорбции растворами со степенью карбонизации [c.151]

Мольную концентрацию, или степень карбонизации растворов, 2 9 выбирают исходя пз условий оптимального режима работы регенератора, а относительную мольную концентрацию двуокиси углерода в насыщенном растворе — исходя из стехиометрии химической реакции образования МЭА-карбоната с учетом условий коррозии аппаратуры по опыту эксплуатации промышленных систем очистки газов. [c.226]

Полная ( р Нз) и парциальная (г Нз теплота растворения ННз (в ккал/кг) в водно-аммиачных растворах различной степени карбонизации [c.633]

Моррис и Уоткинс полагают, что общий стехиометрический коэффициент равен 2 моль амина на 1 моль СО2 при 0 < 0,7, что является очевидным абсурдом, поскольку общий стехиометрический коэффициент 2 невозможен при степени карбонизации 6>0,5. [c.152]

Ю. В. Аксельрод и дрЛ рекомендуют при кинетическом расчете моноэтанолами-новых абсорберов, работающих под давлением 15—30 атм, учитывать специфику механизма химических реакций при высоких степенях карбонизации и вычислять движущую силу с учетом не равновесного, а метастабильного давления СОг над раствором. Для определения его величины они исследовали температурную зависимость константы разложения карбамата в карбонизованных растворах. Показано, что время пребывания в промышленных абсорберах недостаточно для достижения равновесия в растворе, причем расчетные значения метастабильного давления более чем на порядок превышают равновесные значения. Доп. пер. [c.249]

К значительному снижению затрат тепловой энергии на технологический процесс и уменьшению циркуляции раствора в технологической схеме крупнотоннажного агрегата привело увеличение степени карбонизации раствора. [c.206]

В промышленных условиях степень карбонизации раствора на выходе из абсорбера, работающего при атмосферном давлении, [c.126]

Ери рМ >10, т.е. при малых степенях карбонизации роль реакции (I) чрезвычайно мала и скорость абсорбции углекислоты раствором карбоната калия определяется в основном реакцией (2). При высоких степенях карбонизации, т.е. при pH < 8, возрастает роль 156 [c.156]

Поглощение СО2 водными растворами моноэтаноламина при высоких степенях карбонизации (ге = = 2, а = Р = 1) [c.65]

В производстве кальцинированной соды Og поглощают растворами, содержащими наряду с NHg и Na l (карбонизация). При достаточно высокой степени карбонизации происходит кристаллизация NaH Og. Шокин и Соловьева [41] определили константы равновесия [c.57]

Было исследовано [102, с. 18-20] влияние степени карбонизации кокса на его диспергируемость до определенного значения удельной поверхности - 10 м /кг, поскольку при получении нефтяного кокса в обогреваемых кубах существует, как отмечалось выше, значительный градиент температуры. Причем, такой кокс без дополнительного обжига все шире используется в производстве. Авторы указанной работы установили отсутствие зависимости диспергируемости кокса на вибромельнице до промышленных значений дисперсности (10 м /кг) от температуры го предварительной обработки, вплоть до 1000 °С, что связано с преимущественным измельчением по трещинам, дефектам, тонким межпоровым стенкам, т.е. измельчение определяется макроструктурой кокса. Вместе с тем при более глубоком (длительном) по сравнению [c.160]

В настоящей работе объектом исследования была взята смола пиролиза бензина с Ново-Полоцкого нефтеперерабатывающего завода. Термическая обработка сырья проводилась в кварцевом реакторе при температуре 420 °С, атмосферном давлении, времени выдержки от 0,5 до 4 часов. Продукты различной степени карбонизации анализировались по показателям температура размягчения, молекулярная масса, групповой химический состав, содержание непредельных углеводородов. При изучении химических превращений смолы пиролиза был использован спектраль-но-статистический метод определения структурно-группового состава. [c.131]

В настоящей работе приводятся результаты исследования поверхностных явлений при диспергировании нефтяных коксов различной степени карбонизации в разных средах. [c.144]

Что называется степенью карбонизации и как се рассчитывают [c.395]

Поглощение СО водными растворами моноэтаноламина при умеренных степенях карбонизации (ге = 2, а=Р = 1) [c.65]

Данные по тенлонроводности растворов МЭА нри различной температуре приведены на рис. 1У-5. При увеличении степени карбонизации теплопроводность растворов МЭА изменяется незначительно [c.122]

При сравнительно небольших степенях карбонизации (а < < 0,5 кмоль/кмоль) двуокись углерода реагирует [40—50] с водным [c.124]

В промышленных условиях при извлечении СО 2 из конвертированного газа раствором МЭА (2,5—3,3 кмоль/м ) под давлением 2,45—2,94 МПа (25—30 кгс/см ) может быть достигнута степень карбонизации а = 0,65—0,75. [c.128]

Степень карбонизации, моль СОг/моль МЭА [c.130]

Анализ экспериментальных методов изучения равновесия в си" стеме этаноламин — СОз — вода показывает, что ошибка в определении состава жидкости может достигать 5% [при содержании СОг в газе порядка 10—15% (об.)]. Вследствие суш,ественно нелинейной зависимости равновесного давления СО 2 от а ошибка при определении РсОг с помощью интерполяционных кривых (см., например, рис. 1У-13) может быть значительно выше. Поэтому при расчете абсорбера и регенератора рекомендуется (особенно в условиях приближения к равновесию) использовать значение степени карбонизации, соответственно увеличенное или уменьшенное на 5%. [c.130]

Астарита [12, 19] опубликовал обширные данные, полученные при исиользовании ламинарноструйного абсорбера и дисковой колонны. Все эти данные свидетельствуют о том, что процесс происходит в переходном режиме от быстрой к мгновенной реакции. Перечисленные результаты относятся к растворам амина со степенью карбонизации 0 = 0. При самом коротком наблюдавшемся времени диффузии данные весьма близки к теоретической линии [c.150]

В связи с этим интересно отметить, что при высоком значении ао(1 —20), по-видимому, в практических случаях будет устанавливаться режим быстрой реакции. Для постепенно более карбонизированных растворов величина ао(1—20) уменьшается и вероятно изменение механизма вплоть до режима мгновенной реакции, что можно ожидать при достаточно низких значениях ао 1 — 20). При дальнейшем увеличении степени карбонизации, где 0 будет > 0,5, механизм реакции опять изменяется с переходом в режим медленной реакции. Такое поведение системы наблюдалось. Астарита, Ма-рруччи и Джойя в экспериментах по абсорбции в аппарате периодического действия с мешалкой. Результаты, полученные в этом абсорбере при значениях 0 > 5, отчетливо указывают на существование диффузионного режима. Эти результаты полностью согласуются с теорией, так как величина для такого абсорбера составляла 600 сек, а величина времени реакции составляет порядка 40 сек. [c.151]

Пример Х-2. Двуокись углерода абсорбируется при температуре около 20 °С раствором, который первоначально содержал 1,0 моль л КНз, но теперь имеет степень карбонизации (отношение числа молей СОд к числу молей первоначально присутствующего амина), равную 0,47. Таким образом, [ЫНз] = 0,06 моль1л и ЫН2С00" = ЫН = 0,47 моль л. Вычислить скорость абсорбции, если = = 2. Ю см сек, А = 2- моль л, Кс = 1,5- моль л, лт = л моль-сек) и = 1,5. 10 5 см сек. [c.248]

Галогенирование применяли для определения степени ненасы-щенности различных углей методом йодных чисел. В результате этих работ был сделан вывод, что степень ненасыщенности увеличивается с понижением степени карбонизации углей. Степень ненасыщенности различных микроннгредиентов каменных углей оказалась для витрена, кларена, дюрена и фюзена соответственно 5,35 4,98 4,05 и 0,38 мг/экв иода на 1 г [9, с. 147]. [c.142]

Рис. 38. Изменение скорости поглощения и степени карбонизации при абсорбции СО, раствором ЫзгСОа в качающемся сосуде (концентрация Na =i,Й г-зкв л-, количество жидкости 4 см концентрация газа 98% СО, общее давление 0,992 бар температура 20 °С).

При исоледовании активаторов одновременно изучалось их влияние на кинетику десорбции двуокиси угл ода из насыценных растворов карбоната кшия. В ходе исследования сравнивались степень десорбции двуокиси углерода и изменение степени карбонизации активированного и веактивированного абсорбента во времени. [c.158]

Теоретически при полном смещении равновесия вправо степень карбонизапди (отношение числа молей, поглощенных раствором, к общему числу молей МЭА) равна единице, т.е. I кмоль МЭА моает поглотить 22,4 м Практически в производственных условиях степень карбонизации насыщенного раствора МЭА при атмосферном давлешш составляет л = 0,4г0,5 и при давлении 25-30 ат = 0,60-0,75. [c.216]

Данные по истинной плотности и межслоевому расстоянию свидетельствует о плохой прафитируемости материалов. Более высокая степень графитации материала из нефтяного полукокса по сравнению с материалами из каменноугольных пеков объясняется условиями получения и различной степенью карбонизации исходного сырья [1]. [c.67]

При протекании сравнительно медленной химической реакции концентрация абсорбируемого компонента в жидкости может значительно превышать равновесную концентрацию А , что наблюдается, например, при поглощении СОа растворами поташа или моноэтаноламина при вцсоких степенях карбонизации [14, 29, 40]. Поэтому скорость поглощения следует рассчитывать по уравнению (II, 80), подставляя фактическую движущую силу А — А , соответствующую истинному градиенту концентраций у границы раздела фаз, а ие Ар — Аж- В этом случае можно использовать значения Рж) рассчитанные теоретически или определенные с помощью теории подобия. Применяют также экспериментальные методы определения рж- [c.67]

Справочник азотчика Том 1 (1967) -- [ c.245 , c.268 ]

Технология содопродуктов (1972) -- [ c.80 , c.82 , c.153 ]

Технология соды (1975) -- [ c.76 , c.99 , c.186 ]

Дистилляция в производстве соды (1956) -- [ c.9 ]

Очистка технических газов (1969) -- [ c.0 ]

Справочник азотчика Т 1 (1967) -- [ c.245 , c.268 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология