Потери напора при поперечном обтекании

Перепад давления с воздушной стороны определяли как сумму потерь при поперечном обтекании пучка неоребренных труб и потерь при течении между параллельными пластинами. Потери давления в NaK рассчитывали исходя из величины коэффициента сопротивления при течении жидкости внутри холоднотянутых круглых труб. Потери напора в коллекторах принимали равными динамическому напору на выходе из труб. [c.283]

Полная потеря напора в межтрубном пространстве кожухотрубчатого теплообменника складывается из потерь при поперечном обтекании трубок и в отверстии, образованном краем поперечной перегородки и внутренней поверхностью кожуха. [c.75]

При течении в цилиндрических трубках / в уравнении (1-6) совпа-дает с известным определением фактора трения в уравнении Фан-нинга, а также идентичен обычному коэффициенту трения при движении вдоль плоских поверхностей. Чтобы определить полную потерю напора в теплообменнике, необходимо, помимо трения, учитывать и другие сопротивления. Полное уравнение движения, включающее коэффициент сопротивления, дано в гл. 2. Из него следует, что сделанное определение коэффициента сопротивления и интегральная форма уравнения движения одинаково применимы как для движения в трубах, так и при поперечном обтекании пучков труб любого типа. [c.17]

Влияние перегородок. Описанный выше анализ проводился без учета влияния потерь давления вдоль перегородок, отделяющих один ход от другого. Эти потери складываются из двух компонент первая связана с поворотом, потока жидкости на 90° после выхода его из межтрубного пространства пучка, а вторая представляет потери, связанные с движением потока через отверстие между перегородкой и кожухом. Указанные потери можно уменьшить, увеличив проходное сечение в месте поворота это достигается обычно уменьшением величины перегородки, так что она перегораживает только часть трубного пучка и жидкость в части межтрубного пространства движется в осевом направлении. Обычно это позволяет получить проходное сечение после перегородки приблизительно равным сечению при поперечном обтекании пучка, так что динамический напор примерно одинаков в обоих ограниченных участках. Если врезают в трубный пучок перегородку, обеспечивающую достаточную площадь проходного сечения, действительные потери давления могут оказаться несколько выше той приближенной величины, которая получается как сумма динамического напора потока жидкости на выходе из трубного-пучка и динамического напора, вычисленного по средней скорости движения жидкости через окно между перегородкой и кожухом. [c.175]

Для вычисления потери напора при поперечном обтекании трубок на участке, ограниченном двумя смежными перегородками, Донохью [2-32] рекомендует следующие эмпирические уравнения [c.75]

Нижнюю часть кожуха часто оставляют свободной от труб и используют ее как ресивер для жидкого холодильного агента. Часть объема верхней части кожуха, у входа пара, также иногда не используют для труб. Нри этом устраняется поперечное обтекание пучка труб узкой струей пара с большой скоростью и уменьшается потеря напора. С той же целью в крупных конденсаторах оставляют в трубном пучке один или несколько проходов. [c.266]

Расчет оребренных воздушных охладителей только в некоторых, отношениях отличается от расчета теплообменников в гл. 9 и 10. Основное различие относится к воздушной стороне и обусловлено использованием в качестве охлаждающей среды воздуха вместо воды. Как уже отмечалось, воздух обладает большой сжи.маемостью, а вода практически несжимаема, поэтому для продувки воздуха через пучки оребренных труб можно использовать только небольшие перепады давления, в противном случае затраты на сжатие станут недопустимо большими. Обычно допустимые потери давления на воздушной стороне составляют около 100— 150 Па (10—15 мм вод. ст.). Как уже отмечалось, воздух поперечно обтекает трубы в пучке, поэтому необходимо .меть данные о коэффициентах теплоотдачи и гидравлического сопротивления при поперечном обтекании. Как правило, температурный напор нельзя вычислить 26 403. [c.403]

Рассхмотрим соотношения, определяюш ие теплоотдачу и потерю напора в кожухотрубчатых теплообменниках, собранных из низкоребристых трубок и имеющих поперечные направляющие перегородки. Как известно, в межтрубном пространстве таких теплооб.меиников происходит довольно сложное движение теплоносителя в средней части участка, ограниченного смежными направляющими перегородками, теплоноситель движется перпендикулярно трубкам, а около перегородок — вдоль трубок таки.м образом, движение теплоносителя в межтрубном пространстве рассматриваемого теплообменника нельзя отнести к какой-либо, определенной категории (поперечное обтекание или продольное обтекание). Следует также считаться с перетеканием теплоносителя через зазоры между кромкой перегородок и внутренней поверхностью кожуха, а также между трубками и отверстиями в перегородках. Все это сильно усложняет задачу и позволяет дать лишь относительно точное ее решение, основанное на обобщении накопленных опытных данных. [c.74]

В табл. 2-22, заимствованной из работы [2-1], приведены эмпирические уравнения для расчета теплоотдачи и потери напора при поперечном обтекании трубок шести различных типов, профиль которых приближается к обтекаемому. В таблице указан источник информации для трубки каждого типа. В эмпирических уравнениях, описывающих теплоотдачу и сопротивление, коэффициент теплоотдачи отнесен к наружной поверхности трубы, скорость определена в узком сечении пучка в качестве определяющего размера, входящего в выражения критериев Ыи и Не, взят диаметр круглой трубы, наружная поверхность которой равна поверхности трубы данного профиля, а для трубы Элес-ко — диаметр основной трубы. Физические константы газа отнесены к температуре стенки. [c.126]

Большой практический интерес представляет вычислерше потери напора при продольном и поперечном обтекании пучка труб. [c.13]