Скорость воздуха в поперечном сечении

Рис. 1Х-69. Зависимость коэффициента теплоотдачи И от линейной скорости потока воздуха ш (отнесенной к полному поперечному сечению аппарата) при охлаждении воды [41].

Рис. УП-28 иллюстрирует влияние скорости газа на усредненную по поперечному сечению относительную концентрацию газа-трасера на определенном уровне (23 см ниже точки ввода трасера) в слое Данные получены при изучении обратного перемешивания в слое стеклянных шариков трех различных размеров, псевдоожиженных воздухом в аппарате диаметром 152 мм.

Энергия турбулентности. Полученные Лауфером профили пульсационных скоростей были использованы для нахождения энергии турбулентности воздуха. Рассчитанное распределение кинетической энергии турбулентности отнесенной к квадрату динамической скорости, по поперечному сечению трубы приведено на рис. 1.5. [c.22]

При изучении влияния поперечного потока воздуха на производилось выравнивание линейных скоростей воздуха по сечению камеры. [c.117]

При определении удельной поверхности тонкоизмельченных веществ по методу фильтрации воздуха или другого газа при давлениях, близких к атмосферному, получаются преуменьшенные значения по сравнению с величинами, определенными другими методами. Это можно объяснить тем, что при выводе уравнения, связывающего скорость фильтрации и удельную поверхность, предполагают отсутствие скольжения между твердой стенкой и жидкостью или газом. Однако при течении газа вдоль твердой стенки всегда имеет место скольжение на их границе. Влияние скольжения газа на скорость фильтрации мало в том случае, когда размеры пор велики по сравнению со средней длиной пробега молекулы газа. При атмосферном давлении средняя длина пробега молекулы меньше 0,1 мк, так что если поперечное сечение пор равно нескольким десяткам микрон, то для определения удельной поверхности можно вполне пользоваться уравнением (И). [c.79]

Аналогичные опыты были проведены с плоским змеевиком из медной трубы, погруженным в псевдоожиженный воздухом слой песка и обогревавшимся горячей водой. Изучали интенсивность теплообмена в зависимости от ориентации змеевика при поперечном сечении слоя 150 X 150 мм и скорости воздуха, доходившей до 2 и . При таких скоростях влияние ориентации поверхности невелико. [c.529]

Уравнение баланса энтальпий. Последним из трех выражений, необходимых для расчета отношения массовой скорости воды к массовой скорости воздуха, является уравнение баланса энтальпий. Для слоя толщиной, равной длине элемента между двумя поперечными сечениями в горизонтальных плоскостях в районе насадки на произвольном уровне, количество теплоты, передаваемое от воды к воздуху при противотоке, может быть выражено через приращения энтальпий воды и воздуха в направлении потока [c.123]

Затем следует установить массовые расходы для каждого из потоков теплоносителей. Поскольку скорости жидких теплоносителей обычно поддерживаются в пределах 0,6—6 м/сек, а газообразных — в пределах 3—30 м/сек (в каждом случае обычно вблизи среднего значения интервала), по величине массового расхода нетрудно определить поперечное сечение каналов для потоков каждого из двух теплоносителей. Иногда необходимо ограничить скорости теплоносителя, чтобы избежать таких нежелательных явлений, как эрозия, вибрация труб, нарушение устойчивости течения (например, в котельных трубах) или шума (например, в системах кондиционирования воздуха). [c.160]

Полученные результаты представлены на рис. 11.10, и через них и начало координат проведены линии постоянного расхода воздуха. Перепад давления воздуха в теплообменнике изменялся пропорционально произведению фактора трения на квадрат скорости воздуха. Поскольку данные рис. 11.7 показывают, что фактор трения в интересующей нас области изменяется примерно пропорционально числу Рейнольдса в степени минус 0,44, перепад давления воздуха будет изменяться пропорционально его скорости в степени 1,56. Потери на входе и выходе теплообменника можно приближенно принять равными разности скоростных напоров в загроможденном сечении матрицы и в полном поперечном сечении на выходе теплообменника. Хотя они изменяются пропор- [c.220]

Основная особенность всех свободных струй, загрязненных примесями, заключается в том, что средние концентрации этих примесей в различных сечениях струи зависят не от абсолютных величин скоростей воздуха (при прочих равных условиях), а от безразмерных среднеквадратичных. В то же время равные величины безразмерных скоростей воздуха в свободных струях наблюдаются на одинаковых безразмерных расстояниях от начальных сечений. Однако одинаковые безразмерные расстояния не являются одинаковыми линейными расстояниями при малых размерах поперечных сечений шахт эти линейные расстояния, очевидно, соответственно меньше, чем при больших. [c.44]

Частной дополнительной задачей опытов было построение эпюр скоростей смеси потоков в поперечных сечениях смесительной трубы и эпюр статических давлений. Целью последних опытов была проверка общепринятого, но недостаточно изученного представления о том, что статические давления воздуха в различных точках сечения одинаковы. [c.111]

Экспериментальной проверке подвергались и имеющиеся рекомендации к выбору целесообразных длин смесительных труб. Для иллюстрации обстановки процесса перестройки скоростных полей в эжекторе построены кривые изменения статических напоров по длине смесительной трубы, осредненные по поперечным сечениям. На основе обработки эпюр скоростей воздуха в поперечных сечениях смесительной трубы эжекторов получены вероятные величины поправочных коэффициентов на скоростное давление и на количество движения. [c.112]

При выводе формулы (151) исходили из представления о том, что подсасываемый воздух подтекает в эжектирующей струе практически с нулевыми скоростями, что и определяет характер возникновения потерь на удар. При этом удар потоков условно предполагается завершившимся непосредственно у среза сопла этому поперечному сечению потока приписывается особая роль [c.121]

Определив по формуле (182) скорость воздуха в ответвлении, можно по расходу подобрать соответствующую площадь поперечного сечения в ответвлении, необходимую для соблюдения усло- [c.154]

Пылинка, двигаясь вблизи капли, следует за движением газа, обтекающего последнюю (дальнее гидродинамическое взаимодействие), что затрудняет соприкосновение. Чем больше начальная скорость пылинки относительно капли, т. е. разность скорости капли и газового потока, тем больше ее начальный импульс, способствующий преодолению дальнего гидродинамического взаимодействия и движению частицы по примой на поверхности капли. Таким образом, осуществляется осаждение капель субмикронного размера в скоростных пылеуловителях. Орошающая жидкость впрыскивается в горловину трубы под низким давлением и равномерно распределяется в виде жидкой завесы по поперечному сечению горловины. Запыленный газ протягивается с помощью вентилятора, обычно установленного после циклона. Двигаясь со скоростью в сотни или даже тысячу метров в секунду, газ разбивает жидкость на капли, которые лишь постепенно увлекаются воздушным потоком, так что сохраняется необходимая дли инерционного захвата аэрозоля скорость движения капе.11ь относительно воздуха. Расход энергии на создание высокоскоростного потока в трубе Вентури очень высок, в то время как возможности конденсационного метода пылеулавливания не изучены и не использованы. [c.353]

Высота диффузионного пламени зависит от многих причин и прежде всего от скорости движения горючих паров и газов. Когда скорость движения потока горючих газов ниже критической, т. е. находится в ламинарной области, высота пламени прямо пропорциональна скорости потока (р пс. 15, схемы /, 2, 3). Однако такое пламя образуется только при очень малой площади горения и малых поперечных сечениях потока газов. Это бывает у таких очагов горения, как газовая горелка, свеча и другие. Например, средняя скорость вступления воздуха в пламя свечи не превышает величины 0,5 м сек, что соответствует значениям критерия Рейнольдса 200—300. Эти величины значительно меньше критических [c.56]

Для обеспечения равномерного распределения дутья и, как. следствие, равномерного распределения газов по поперечному сечению внизу шихты дутье подается сосредоточенно через несколько фурм, равномерно распределенных в один или несколько рядов по окружности нижнего сечения шахты. Из фурм воздух должен выходить со скоростью, обеспечивающей поступление его в центральные зоны поперечного сечения слоя. [c.430]

В турбулентных струях в результате поперечных составляющих скорости и обмена энергии с окружающим газом (воздухом) происходит увеличение поперечного сечения струи. При этом капли отклоняются от осевого направления, и траектории их уже на основном участке удаляются одна от другой на расстояние, при котором они не оказывают взаимного влияния. Однако распыли-вающий воздух (пар) некоторое время сохраняет достаточную [c.145]

Каждый сомножитель правой части формулы (5.75) является функцией одного аргумента, условное обозначение которого совпадает с индексом сомножителя. Аргументы сомножителей правой части (5.75) определяются по следующим формулам гi) = G /f — средняя скорость вынужденного потока воздуха йз = оо/аап — коэффициент заполнения q = Q/Fз — плотность теплового потока с поверхности нагретой зоны [ 3 — площадь реальной (развитой) поверхности нагретой зоны, равная сумме площадей поверхностей всех радиодеталей и шасси] Р = и/(211)—среднее значение площади поперечного сечения воздушного потока р1 = Рз/(1,1 ). [c.303]

Скорость истечения газовоздушной смеси из кратера удавалось доводить до 120 м/с, что соответствует значениям теплового напряжения на поперечное сечение кратера около 180 Гкал/(м2-ч). При этих условиях режим горения был вполне устойчив, хотя и сопровождался довольно сильным звучанием. Данные форсировки нельзя считать предельными, так как они лимитировались лишь невозможностью дальнейшего увеличения расхода газа. Коэффициент избытка воздуха при максимальном расходе газа не превышал 1,18—1,22, так как возможность увеличения расхода воздуха также была ограничена. Вследствие этого предельные значения коэффициента избытка воздуха апр определялись при более низких форсировках. [c.50]

Пример 16-1. На дне вертикальной трубки с площадью поперечного сечения 5 см имеется вода. Расстояние от поверхности воды до открытого конца трубки 6,37 см. Над открытым. концом трубки движется соверщенно сухой воздух температура трубки постоянна и равняется 30,8° С. Взвещиванием определено, что вода испаряется со скоростью 2,542 Ю З кг/ч. Требуется определить коэффициент диффузии водяных паров. [c.556]

По весо-габаритным показателям воздухоохладители с орошаемой насаДкой (кроме сотоблочной) уступают прочим типам, так как из-за малых допустимых скоростей воздуха поперечное сечение этих аппаратов получается весьма большим. [c.193]

Определение длины открытого горящего факела было предметом иесьма многих исследований. Естественно было предположить, что концом факела является то место на его оси, где в результате перемещивания струи горючего с окружающим воздухом образуются продукты горения, по составу соответствующие стехиометрической смеси. Поэтому первые расчеты длины горящего факела основывались на закономерностях холодной свободной струи. К числу таких теоретических исследований относится работа В. А. Шваба [99]. Однако опытные определения длины горящего факела показали существенные расхождения с данными расчетов, выполнявщихся по указанной методике. Более удовлетворительное совпадение расчетных данных с экспериментальными данными по сжиганию различных газов было получено Гауторном, Ведделем и Хоттелем [100], которые, предположив неизменность концентраций и скоростей по поперечным сечениям струи, вместе с тем учли различие удельных весов горючего газа и воздуха и их изменение в процессе горения. Однако с теоретической точней зрения последняя работа [100] менее совершенна, чем работа В. А. Шваба [99], поскольку в ней факел рассматривается как одномерный поток. [c.156]

Исследовалась гидродинамика и сепарирующая способность сетчатых сепараторов при различных нагрузках по жидкости и газу. Опыты проведены на стенде прямоугольной формы (поперечное сечение 2000X300 лип), выполненном из органического стекла и оснащенном двумя прямоточными тарелками. При проведении опытов использовалась система вода —воздух. Нагрузка по жидкой фазе изменялась от 3 до 64 м м ч), скорость воздуха по сечению колонны — от 0,6 до 3,0 м/сек. [c.193]

Значепие Му р пропорционально р — коэффициенту сопротивлен ия иа единицу глубины насадки для конкретного вида насадки и для значений массовых скоростей воды и воздуха. Л/ , р также пропорционально вертикальной глубине насадки. Имеются также другие переменные, которые следует учитывать. Поперечное сечение градирни на уровне насадки редко бывает заполнено полностью. В сечении могут быть расположены вертикальные каналы для стекания воды, горизонтальные проходы и трудные для заполнения угловые зоны. Более того, может оказаться энономичным сохранение даже большей части пространст- [c.130]

В работах [192—194] на системе воздух — вода исследовали продольное перемешивание в барботажной колонне диаметром 300 мм и высотой 5,5 м. Для распределения воздуха использовали перфорированную тарелку с долей свободного сечения 1,5% и диаметром отверстий 2,5 мм. Плотность орошения во всех опытах была постоянной =278 см/с. Скорость воздуха хюг, отнесенная к полному сечению колонны, составляла 0,02 0,06 0,10 м/с. Поля коэффициентов продольной и поперечной турбулентной диффузии определяли с помощью системы трубок, теремеща.вшихся в. радиальном направлении. В центральную трубку стационарно подавали трассер (раствор метиленового голубого красителя), через остальные отбирали пробы жидкости. В работе [193] было измерено поле концентрации газа. [c.196]

Применительно к битумному производству указывается, что слишком большой расход воздуха вызывает коалесценцию пузырьков и образование больших масс недиспергированного воздуха, который проходит через аппарат, не контактируя с жидкой фазой [И]. Прорыв воздуха происходит, вероятно, по центру колонны, так как известно [79], что восходящее движение жидкости (обусловленное движением газа, поскольку именно газовая фаза является движущей силой перемешивания) в барботажном суюе имеет место в средней адсти колонны (нисходящее — у стенок) и максимальная скорость подъема наблюдается, в общем, по оси колонны [79], хотя центр восходящего потока н блуждает в поперечном сечении [80]. Отмечалось, что уже в диапазоне нагрузок по воздуху 2,4— 3,9 м /(м -мин) увеличение нагрузки ухудшает степень использования кислорода воздуха [2, 81]. На практике это привело к ограничению нагрузки по воздуху до величины 4 м (м -мин) [74, 82]. Однако проведенный нами дополнительный анализ экспериментального материала показал, что заключение о снижении степени использования кислорода в указанных условиях является спорным, так как разница в результатах определения [c.58]

Пример. При упаривании в АПГ стоков ЭЛОУ Надворнянского НПЗ (тепловая мощность аппарата составляла 39,4 кВт, коэффициент избытка воздуха был равен 1,2) экспериментально было установлено, что, начиная с глубины погружения устья жаровой трубы горелки И >0,2 м, разность температур между парогазовой смесью, выходящей из аппарата, и упаренным раствором практически остается постоянной. Иными словами, в данном случае Н = 0,2 м является минимально необходимой глубиной погружения для обеспечения процесса теплообмена. При этом отношение действительных объемов парогазовой смеси на входе и выходе из аппарата составляет 1,94, т. е. диаметр одиночного пузырька парогазовой смеси за время пребывания в зоне контакта уменьшается в 1,25 раза. Скорость парогазовой смеси, отнесенная к полному поперечному сечению циркуляционной трубы, на входе = = 5,14 м/с, на выходе = 3,2 м/с, средняя скорость и = , 7 м/с. Средний логарифмический напор в аппарате 0 = 254 С, величина коэффициента теплопередачи, отнесенная к объему зоны контакта, = 33,3 кВт/м °С. [c.94]

Площадь поперечного сечения на входе воздуха ndi2i намного меньше площади поперечного сечеиия вытяжной башни у основания ndl/4, к которому отнесен динамический напор. Отношение скорости во.здуха на нходе к скорости воздуха в вертикальном направлении н соответствии с уравнением неразрывности равно Обычно отношение dj/zi примерно равно 10. Из этих соображений следует, что динамическое давление воздуха во входных сечениях примерно в 6 раз меньше базового значения. Если бы весь динамический напор был потерян на входном участке, то, было бы равно 6. [c.130]

Сырье подают в реактор с объемной скоростью 0,5—0,7 ч . Удельные нагрузки реактора 0,6 т/ч сырья на 1 м реакционного пространства и 6,25 т/ч его на 1 поперечного сечения реактора. Скорость паров при входе в коллекторы не превышает 0,5 м/с. Для подогрева коксового теплоносителя в коксонагревателе сжигают либо часть балансового кокса, либо топлпво, вводимое извне. Интенсивность сжигания кокса при коэффициенте избытка воздуха а=1,05 и 580—600 °С составляет 25 кг/(мЗ-ч), при 620°С— SO кг/(мЗ-ч). Удельная нагрузка коксонагревателя 133—250 кг/ч кокса на 1 м сечения. [c.134]

Противоточное увлажнение воздуха осуществляется в колонне с разбрызгиванием или в насадочной колонне. Количество стекающей воды равно От, в единицу времени на единицу площади поперечного сечения, причем это количество настолько велико, что испарение малозаметно и можно считать Ощ = onst. Поток воздуха снизу вверх определяется массовой скоростью сухого воздуха G (рис. Vni-10). [c.609]

Из реактора в регенератор катализатор перемещается при помощи дымового газа, а из регенератора в реактор — при помощи горячего воздуха. Нижняя часть пневмоподъемника (рис. 53), называемая дозатором, служит для попадания катализатора в поток газа. Из дозатора поток газа с катализатором поднимается по стояку, верхняя часть которого входит в бункер-сепаратор. Резкое увеличение поперечного сечения ведет к выпаданию частиц катализатора из потока. Из бункера-сепаратора воздух или дымовой газ выбрасывается в атмосферу, а катализатор по катализатрропроноду ссыпается в бункер соответственно реактора или регенератора. Скорость газовой струи с катализатором 14—20 м/с. Кроме того, в систему пневмоподъема входят воздуходувки и топки, которые служат для подогрева воздуха и получения дымового газа посредством сжигания топлива под давлением. [c.234]

Эпюры скоростей в смесительной трубе. На рис. 48 и 49 показаны полученные экспериментально эпюры безразмерных скоростей воздуха в поперечных сечениях смесительной трубы, выраженные в долях средней скорости в сечении. Эпюры даны для значений т соответственно 80 и 12,8, Из их анализа очевидно, что во нремя эксперимента не удалось устранить несоосность расположения сопла и смесительной трубы, что обусловило известный перекос скоростных полей. Тем не менее, полученные эпюры позволяют сделать несколько выводов, характерных для условий развития затопленной струи в ограниченном пространстве, одним из случаев которого и является зжекция [c.124]

Наиболее интересной разработкой аппаратов эрлнфтного типа являются биореакторы с высоким эрлифтом фир.мы Ай-Си-Ай , конструктивные варианты которых изображены на рис. 4.9, а, б. В качестве формы реактора принята колонна 1 в виде бутылки . Соотношение поперечных сечений расширенной (восходящей) и суженной (нисходящей) частей находится в пределах от 3 1 до 8 1. Воздух подается [основное количество С1=(60 —80 %)Х ХРобщ] в нижнюю зону расширенной части колонны и сообщает жидкости восходящую скорость не менее Wl = lБ см/с (предпочтительно 20—80 см/с). Нисходящий корпус выполнен либо в виде отдельной колонны меньшего сечения (рис. 4.9, а), либо в виде кольцевой емкости, соосно расположенной с реакторной емкостью (рис. 4.9, б). В нисходящем корпусе отсепарированная от газовых пузырей жидкость опускается вниз со скоростью не менее W2 = = 1 м/с (предпочтительно 2—5 м/с). Часть воздуха [Сг=(20 — [c.200]

Независимое изменение размеров зерна и образца в работе [172] позволило строго исследовать влияние на ползучесть такого параметра, как число зерен в поперечном сечении образца. Какой-либо четкой корреляции между этим параметром и скоростью ползучести ни на воздухе, ни в вакууме не наблюдалось. Однако в обеих средах почти ири всех размерах зерна толстые образцы были более стойкими к ползучести, чем тонкие. При испытаниях на воздухе это явление можно объяснить возрастанием в случае тонких образцов относительного числа зерен на поверхности и, следовательно, вклада зернограничиых каналов для нроникновеиия воздуха в материал. Этот эффект прямо конкурирует с упрочняющим влиянием окалины, которая способствует повышению сопротивления ползучести тонких образцов [115]. В то же время в случае вакуума более высокая стойкость толстых образцов к ползучести согласуется с представлением о наличии принципиально не-ирочного поверхностного слоя. В вакууме (10 торр) внешняя поверхность образца или детали ко] струкции покрыта адсорбированными газами, но не имеет окалины, поэтому может быть по природе менее стойкой, чем материал объема, например просто из-за отсутствия геометрических препятствий ползучести. [c.40]

При обычной компоновке котельных агрегатов отсутствуют прямые участки воздуховодов необходимой длины до и после измерительных устройств, особенно у воздуховодов горелок, а площади их поперечных сечений не равновелики и геометрически не подобны даже на очень близком расстоянии друг от друга. Ввиду этого создается неравномерное, зависящее от изменения паровой нагрузки поле скоростей воздушного потока, затрудняющее изхмерение расхода воздуха. В этих условиях напорные трубки и трубные гребенки, так же как и специальные сужающие устройства, применяемые для измерения расхода мазута, предварительно проверяются в комплекте с датчиками колокольного типа и вторичными приборами при различных паровых нагрузках. [c.237]

Измерение интенсивности турбулентности производилось в струе воздуха (подогретого до 100° С) по вертикальному диаметру струи в нескольких поперечных сечениях, расположенных по оси факела. Измерения производились в пото1ке при отсутствии сетки (начальная турбулентность) и за тремя сетками. Скорость при этом была постоянной и равной 30 м/сек. Кроме того, были произведены измерения интенсивности турбулентности по оси струи за соплом (без сетки) при различных скоростях набегающего потока Г0о = 2О-, 30 и 40 м/сек. [c.237]

Гравитационные сепараторы (табл. 1-1) могут иметь множество конструктивных выполнений. Подъемный сепаратор А1 относится к классу 1.1. В предположении прямолинейности профиля скоростей воздуха в зоне сепарации здесь можно было бы ожидать значения скоростного числа v v оо—1, 6СЛИ рэссмзтривзть этот аппарат как чисто равновесный. Но реальный процесс разделения не является статическим, поэтому v voo>. кроме того, даже для статического процесса на величину и/Уоо влияет фактический профиль скоростей воздуха в поперечном сечении зоны сепарации. Так, для лабораторного сепаратора Гонеля с ламинарным потоком у/0оо = 2, для лабораторного сепаратора с кипящим слоем (турбулентный поток) у/уоо= 1,16 [Л. 17]. В технических аппаратах исходный материал часто подается в зону разделения с некоторой начальной скоростью Уо, вследствие чего чисто противоточная схема нарушается, траектории мелких и крупных частиц искривляются под действием заметного ускорения. [c.19]

Вид кривых = /(Я) хорошо согласуется с изменением относительной конвективности по высоте модели топки парогенератора ТП-67 при продувке ее воздухом [Л. 207]. Мерой относительной конвективности было принято отношение коэффициента конвективной теплоотдачи Б данной точке экрана к коэффициенту теплоотдачи при омывании шероховатой поверхности продольным потоком со скоростью, равной средней скорости воздуха в поперечном сечении модели. Сопоставляя результаты этих двух исследований, можно заключить, что снижение степени неизотермичности факела для фронтальной стены топки парогенератора ТП-67 за выступом обусловлено влиянием суженного сече- [c.177]

ВХОДНОГО сечения трубы. В работе [35] осуществлено экспериментальное исследование влияния естественной конвекции на устойчивость течения в горизонтальной трубе. Установлено, что в нагреваемой трубе переход к турбулентному режиму течения происходит при числах Рейнольдса, существенно меньших, чем в ненагреваемой трубе. В экспериментальных исследованиях [181, 182] изучено влияние естественной конвекции на характеристики развивающегося течения воздуха в изотермической трубе. Предложены корреляционные соотношения для коэффициента теплоотдачи на различных участках по длине трубы. Анализ такой же задачи проведен с помощью конечно-разностного метода в работе [63]. Рассчитаны профили скорости и температуры развивающегося течения в изотермической трубе при Рг = = 0,71 и различных значениях Не и Ог. Вторичное течение начинается вблизи входного сечения трубы и становится интенсивнее в верхней части трубы. Его скорость по всему поперечному сечению сначала возрастает при движении по потоку, достигая максимума, а затем постепенно снижается, когда среднемассовая температура жидкости приближается к температуре стенки. Такое явление наблюдалось и во многих других исследованиях. [c.648]

Характер кривых показывает, что с увеличением форсировки диапазон дошустимы.х. избытков воздуха постепенно сужается. Однако этот диапазон остается значительным даже при весьма высоких скоростях истечения газо-воздушной смеси. Устойчивое горение в указанной шрел е наблюдалось при скорости истечения смеси, доходившей до-260 м/с (близкой к скорости звука). Тепловое напряжение на поперечное сечение туннеля доводилось при этом до 85 Гкал/(м Х Хч), что в 10—20 раз превышает форсировки туннельных горелок, применяемые в настоящее время в практике газоиспользова-ния. Однако это отнюдь не означает, что, всегда следует стремиться к работе с форсировками, приближающимися к предельным. Так как для многих технических газов предельные форсировки туннельных горелок очень высоки, рабочие форсировки можно выбрать из технико-экономических сообра-жений, подсчитывая. минимум суммарных затрат на сооружение установки и на се эксплуатацию. Соображения об устойчивости горения (без отрыва) приходится принимать во внимание, например, в тех случаях, когда необходимо сжигать большие количества газа в горелках малого поперечного сечения. Чаще ставится другая задача при заданных форсировках требуется расширить пределы избытков воздуха, в которых можно осуществлять устойчивое сжигание газа. [c.49]

ИГ АН УССР рекомендует принимать скорость выхода газа из отверстий газовых коллекторов в пределах 40— 100, а скорость движения в канале воздуха 4—10 м/сек. Тепловое напряжение огневого сечения — поперечного сечения щели — рекомендуется для котлов с высотой топки менее 3 м в пределах 10—15, а для более высоких топок — 15—20 млн. ккал/(м -ч). Тепловая нагрузка щели в зависимости от высоты топки принимается от 1 до 3 млн. ккал/(м-ч). [c.233]

Не = dvp f очень мало В результате многочисленных экспериментов с шарами в различных средах было найдено что при Ке<0 05 отклонение от закона Стокса не превышает 1%, Ке==0,05 соответствует падению шара с плотностью 1 и диаметром 29 лк в воздухе При бочее высоких Ке откюнения возрастают и закон Стокса начинает давать завышенную скорость оседания Многочисленные опытные данные можно объединить на основе теории подобия в форме зависимости от Ке другого безразмерного пара метра Св — коэффициента лобового сопротивления Последний определяется как отношение гидродинамической силы к произве дению поперечного сечения шара на динамическое давление, так что при постоянной скорости оседания [c.79]

Рис 12 6 Соотношение между размером капелек и содержанием жидкой воды в воздухе при различных скоростях намер зання льда на цилиндре Диаметр цилиндра 76 мм скорость ветра 360 км ч Цифры иа кривых показывают скорость намерзания в граммах в час иа единицу то щади поперечного сечения перпендикулярною к направлеиню ветра [c.398]

Форма поперечного сечения струн (первоначально круглая) по мере удаления от соплового отверстия под действием сносящего потока воздуха деформируется и становится подковообразной. Это объясняется тем, что периферийные слои струи, имеюпще малую скорость и интенсивно сдуваемые воздухом, обладают большей кривизной траектории, чем основная масса струи. [c.214]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология