Площадь проходного сечения

Площади проходных сечений трубного и межтрубного пространств [c.161]

Площадь проходных сечений [c.161]

Площади проходных сечений межтрубного пространства [c.163]

Диаметр труб 1 Площадь проходных сечений при расположении труб /-10. м [c.163]

Разработанными в 1976 г. нормативными документами для вновь проектируемых факельных установок предусматривается обязательное оснащение факельных труб молекулярными затворами, устанавливаемыми не дальше 5 м от низа факельной горелки (наконечника). Лабиринтные уплотнения должны рассчитываться для конкретных условий, но в любом случае площади проходных сечений не должны быть меньше площади сечения факельного ствола. [c.219]

Одна из причин неравномерного распределения смеси состоит в следующем. Вследствие цикличности поступления горючей смеси в цилиндры двигателя перемещение потока горючей смеси по впускной системе носит пульсирующий характер. Во время процесса впуска горючая смесь перемещается в направлении цилиндра, причем скорость потока смеси постоянно меняется в зависимости от разряжения в цилиндре и площади проходных сечений в зоне впускного клапана. Закрытие клапана прекращает доступ смеси в цилиндр. Но поток смеси обладает определенной инерцией, в результате чего смесь продолжает поступать в данный патрубок впускного тракта. Жидкая пленка топлива на стенках трубопровода обладает большей инерцией, чем паро-воздушная смесь. Поэтому при торможении потока, вызванном закрытием впускного клапана, она продолжает свое движение по направлению к цилиндру. Это вызывает не только общее обогащение смеси в данном патрубке впускного тракта, но и перераспределение топлива по длине потока часть смеси, расположенная непосредственно в зоне впускного клапана, оказывается наиболее обогащенной топливом. При этом, поступая в хорошо прогреваемую зону впускного клапана, жидкая пленка топлива начинает интенсивно испаряться [7]. [c.34]

При регулировании производительности закруткой потока перед колесом с помощью ВРА площадь потока при входе в колесо (сечение 0) может значительно отличаться от площади проходного сечения решетки ВРА. Это объясняется наличием угла отставания потока от решетки и имеет значение при больших углах поворота лопаток ВРА (0д 40°). Предельную производитель- [c.185]

Диаметр дисковых клапанов обычно составляет 50 мм диаметр отверстия под клапаном в полотне тарелки 30—40 мм, высота подъема клапана 6—8 мм. При этом площадь проходного сечения щели между полотном тарелки и пластиной клапана при его полном подъеме немного меньше площади отверстия под клапаном. В нижнем положении клапан опирается на выступы, которые получают обычно просечкой и отгибанием краев пластины клапана так, чтобы между пластиной и полотном тарелки оставался зазор 0,5— 1,5 мм. Это позволяет исключить влияние сил поверхностного натяжения на работу клапана. [c.137]

Скорость жидкости, определяющая в формуле (6.7) величину критерия Ке, рассчитывается по площади проходного сечения трубного пространства с учетом количества ходов. [c.150]

Скорость жидкости, определяющая в (6.8) и (6.9) величину критерия Ке, рассчитывается по площади проходного сечения межтрубного пространства, ограниченного стенками кожуха и соседними перегородками. В диаметральной плоскости аппарата эта площадь составит [c.150]

Площади проходных сечений трубного пространства в аппаратах типа ТП [c.162]

Диаметр кожуха D, мм Сортамент труб Количество ходов по трубам г Площадь проходного сечения одного хода по трубам (м-) при их расположении Диаметр кожуха О, мм Сортамент труб Количество ХОДОВ по трубам г Площадь проходного сечения одного хода по трубам (м ) при нх расположении [c.162]

Связь между площадью проходного сечения потока и площадью сечения аппарата определяется формулой [c.18]

Геометрическая форма входного конуса имеет большое значение, что объясняется значительной разностью площадей проходного сечения трансферной линии из печи и комплекта труб ЗИА при высокой скорости (200—400 м/с) поступающего пирогаза. Наилучшим в эксплуатации оказался конус с плавным переходом трансферной линии в трубу Вентури. Кинетическая энергия потока в плавно расширяющемся конусе превращается в энергию давления, так что равномерное газораспределение по трубной решетке дополняется снижением аэродинамического сопротивления [16]. [c.91]

Площадь проходного сечения но трубам в теплообменниках с плава ющей головкой (ГОСТ 14246—79)......... [c.5]

Диаметр кожуха, мм Размеры труб. MM Число ходов по трубам Площадь проходного сечения. одного хода по т)>у-бам (м . 10 ) при их расположении [c.343]

Неплотность клапана, если протечка превышает норму (более 5 капель в минуту) при уменьшении площади проходного сечения в результате зафязнения более чем на 30% от его номинальной площади при наработке t. [c.21]

Площадь проходного сечения для одного хода теплоносителя в пучке равна [c.150]

Техническая постановка задачи оптимизации теплообменного аппарата. Как известно, по величинам, содержащимся в задании на проектный расчет теплообменника, нельзя однозначно определить все необходимые размеры и характеристики аппарата. Так, для определения коэффициентов теплоотдачи понадобится задать скорости потоков, а следовательно, принять площади проходных сечений (или определяющие их размеры, такие как диаметры труб, шаги и т. п.). Чтобы вычислить расход охлаждающей среды в конденсаторе, необходимо бывает, как правило, принять ее температуру на выходе из аппарата. [c.286]

На рис. 3 приведена зависимость Тп от площади прорезей (отверстий) на цилиндрической поверхности ротора и статора. Как следует из представленных зависимостей, увеличение площади проходного сечения приводит к возрастанию времени выхода на стационарный режим течения, что объясняется уменьшением радиальной составляющей скорости движения при увеличении Рс. [c.325]

B. Порядок величины коэффициентов теплоотдачи. Данные по капельной конденсации для многих поверхностей и экспериментальных систем собраны в [1] и представлены на рис. 1. Основная масса результатов относится к конденсации пара на вертикальных поверхностях иэ меди или из медного сплава. Разброс обусловлен в основном наличием неконденсирующихся примесей. Для обеспечения хорошего их удаления необходим устойчивый направленный поток пара. Изменения площади проходного сечения для пара и резкие изменения направления потока приводят к образованию скоплений неконденсирующегося газа и к ухудшению теплоотдачи. [c.359]

Jl — коэффициент для учета перетечек через перегородку, включая перетечки как через зазоры между перегородками и кожухом, так и через зазоры между трубами и отверстиями для труб в перегородках потоки А л Е. Этот коэффициент зависит от отношения общей площади зазоров к площади проходного сечения для поперечного потока и также от отношения площади зазоров между перегородкой и стенкой кожуха к площади зазоров между трубами и отверстиями для труб в перегородках. J, учитывает перетечки через зазоры между кожухом и перегородкой в большей степени, чем перетечки через перегородки в местах проходов труб. Он также зависит от соответствующих допусков, и поэтому предпочтение отдается конструкциям с минимальными, предельно допустимыми значениями. J ухудшает характеристики, если перегородки расположены слишком тесно и поперечный поток становится соизмеримым с перетечками. Обычно значение находится в пределах от 0,7 до 0,8 (см. рис, 9, 3,3,6) [c.26]

Н1— коэффициент для учета перетечек (потоки А и Е). Этот множитель отличен по величине от но зависит от таких же отношений площади проходного сечения для перетечек в перегородке 1 площади проходного сечения для поперечных потоков. Как правило, / г 0,4ч-0,5, хотя могут быть и более низкие значения в теплообменнике с близко расположенными перегородками (см, рис, 8, 3,3,6) [c.26]

Длина труб. Общая тенденция такова, что чем длиннее трубы, тем меньше стоимость теплообменника при фиксированной поверхности. Это обусловлено тем, что в этом случае значения диаметра кожуха, толщина трубной доски и фланца, а также количество дистанционирующих устройств и отверстий для сверления минимальны. Ограничивающими факторами являются разумное соотношение между площадями проходных сечений в межтрубном пространстве и шагом размещения перегородок, а также конкретные условия эксплуатации. Обычно наилучщие характеристики обеспечиваются при отношении длины труб к диаметру кожуха 5—10. [c.28]

Наконец, площадь проходного сечения потока через окно перегородки вычисляется как разность [c.40]

Диаметр кожуха О, мм Плош,адь проходного сечения одного хода по трубам /.рр. 10 (м2) при расположе-нитт труб Площадь проходных сечений межтрубного пространства /мт 0 (м ) при расположении труб [c.163]

Примечания 1. Испарители должны изготовляться в двух исполнениях 1 — с коническим днищем диаметром от 800 до 1600 мм 2 — с эллиптическим диищем диаметром от 2400 до 2800 мм. 2. Обозначения г — число трубных пучков в аппарате — число труб в одном пучке — площадь проходного сечения по одному ходу трубного пространства Р — площадь поверхности теплообмена. 3. Трубы — 25Х 2,5 длиной 6 м (для типа У и-образиые трубы, состоящие из двух прямых труб длиной по 6 м) и 180 -ным коленом. 4. Расположение труб в трубных решетках — по вершинам квадратов. 5. Исполнение по материалу для всех испарителей М1 М4 Б1 52 и БЗ. в. Все испарители вы-группам А н Б. 7. Расчетная температура аппаратов от —30 до [c.351]

Для упрощения примера некоторые величины, которые выбираются или рассчитываются конструктором обычным образом, будем также считать заданными размер теплообменных труб нХ 0=16X1.4 мм, матерлал — сталь марки Х18Н ОТ число труб в пучке п = 967 число труб, расположенных по диаметру трубной решетки, = 32 шаг размещения труб в трубной решетке (по вершинам равностороннего треугольника) i = 23 мм внутренний диаметр кожуха конденсатора D, = 800 мм расстояние между ходовыми перегородками в Межтрубном пространстве аппарата 1%.а = 300 мм площадь проходного сечения для парогазовой смеси (по трубному пространству) /тр = 0,132 м площадь проходного сечения для воды (по межтрубному пространству) на участке между двумя соседними ходовыми перегородками /мт = 0,0864 м расход охлаждающей воды Оо1л = 47,5 кг/с коэффициент теплоотдачи от стенки к охлаждающей воде охл = 3140 Вт/(м Ч<) суммарное термическое сопротивление стенки трубы и загрязнений на ней R r + Яз = 0,0008 м К/Вт. [c.195]

Для упрощения примера величины, которые выбираются или рассчитываются обычным образом, будем также считать заданными размер теплообменных труб н X б = 16 X 1.6 мм, материал — сталь марки 10 число труб в пучке п = 243 площадь проходного сечения для пирогаза (по трубному пространству) /тр = = 0,0313 м коэффициент теплоотдачи при конденсации парогазовой смеси, вычисленный по уравнению (4.74), ко = 8000 Вт/(м К) коэффициент теплоотдачи со стороны кипящего этилена, вычисленный по формуле для пузырькового-, кипения жидкости в большом объеме, аохл = И75 Вт/(м - К) суммарное термическое сопротивление стенки трубы и загрязнений на ней ст-Ь з = = 0,00026 м К/Вт частный коэффициент теплопередачи, включающий термические сопротивления, которые можно принять постоянными вдоль поверхности конденсации [c.204]

П. 21. — разность между внутренним диаметром кожуха и наруотым диаметром пучна труб, мм. Эта разность определяет площадь проходного сечения для байпасных потоков и соответствующий поправочный множитель. Значение ,ь в основном зависит от способа крепления пучка труб в кожухе. Для фиксированных трубных досок и пучков и-образных труб 1ьь будет иметь минимальные значения. [c.38]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология