Основные отклонения диаметров

Верхнее отклонение диаметра 1 должно соответствовать основному отклонению диаметра ( 2. [c.586]

Основные отклонения диаметров наружной и внутренней резьбы [c.593]

Наибольшее радиальное перемещение точки / ролика достигает 2,4 мм при приложении силы обкатки в точке Ь, что приводит к отклонению диаметра 4 лш такое отклонение составляет основную часть общего допуска на диаметр (40—100%)- [c.92]

Неосновное отклонение поля допуска (более удаленное от нулевой линии) определяется как сумма модуля основного отклонения (по табл, 39) и величины допуска (по табл. 38). При определении посадки в системе отверстия расположение допуска на отверстие принимают по группе Я минимальное отверстие совпадает с номинальным диаметром, а максимальное больше него на величину допуска, значение которого в зависимости от квалитета определяют по табл. 38, При этом посадка определяется полем допуска вала. Посадки с валами от а до /г гарантируют в соединении зазор. Минимальный зазор 5т1 равен наименьшему отверстию минус [c.277]

H/6g (средний диаметр 02 и внутренний диаметр О1, гайка по 7-й степени точности, основные отклонения О2 и О1 по Я средний диаметр 2 и наружный диаметр болта по 6-й степени точности, основное отклонение 4 и [c.461]

Обозначение Смещение основной плоскости резьбы Предельные отклонения диаметра [c.611]

Допуски и посадки при центрировании по наружному диаметру. Допуски и основные отклонения для диаметров окружности [c.848]

Допуски и посадки при центрировании по внутреннему диаметру. 1. Допуски и основные отклонения для диаметров окружности вершин зубьев втулки и окружности впадин вала, а также не центрирующих диаметров - по ГОСТ 25346—89. [c.848]

Допуски и основные отклонения для не-центрирующих диаметров - по ГОСТ 25347-82. [c.849]

Обозначение поля допуска диаметра резьбы состоит из цифры, показывающей степень точности, и буквы, обозначающей основное отклонение. Например 6Л, 6я, 6Я. [c.429]

Предельные отклонения среднего диаметра соответствуют величинам осевого смещения 61 основной плоскости резьбы муфты, указанным в табл. 98 и пересчитанным на отклонения диаметров. [c.447]

Обозначение поля допуска резьбы состоит только из обозначения поля допуска среднего диаметра, т. е. цифры, обозначающей степень точности, и буквы, обозначающей основное отклонение. Например 7е, 8с, 8Н. [c.451]

Диаметр резьбы Основные отклонения Степени точности [c.451]

Уравнение (1.146) было проверено авторами [78] в широком диапазоне расходов газа (О — 80 см /с). Вязкость жидкости варьировалась в пределах от 0,001 до 1 Па с, диаметр сопла от 0,2 до 6 мм. К к указывают авторы [78], отклонение расчетных и экспериментальных значений отрывного диаметра в основном не превышает 10 %. [c.53]

Результаты ряда работ [2, 43, 44] свидетельствуют об отклонении (в сторону завышения) экспериментальных значений коэффициентов продольного перемешивания и рециркуляции для колонн малых диаметров (Dk IOO мм) от значений, соответствующих эмпирическим уравнениям, полученным для колонн больших диаметров. Можно предположить, что в колоннах больших диаметров (Z)k>100 мм) циркуляция жидкости между секциями в основном вызывается перемещением турбулентных вихрей из секции в секцию вследствие турбулентной диффузии. В колоннах же малых диаметров из-за маленькой ширины сек- [c.166]

Основными требованиями к конструкции ЗУ являются технологичность его изготовления и возможность унификации при многотрубном исполнении вихревого аппарата. ТЗУ не отвечало всем этим требованиям, особенно при создании многотрубных конструкций вихревых аппаратов. Из-за сложности ТЗУ по устройству и в изготовлении при использовании стандартных труб без обработки внутренней поверхности затруднялось обеспечение соосности с трубой и взаимозаменяемости для других труб из-за допускаемого ГОСТом отклонения в размерах и форме. Поскольку размеры ТЗУ значительно больше диаметра труб, то число труб, которые можно было разместить на трубной решетке, сокращалось. [c.24]

Типичные случаи. В табл. 16.1 для ряда типичных теплообменников приведены некоторые оптимальные параметры соответствующих моделей. Заметим, что в каждом из них мощность модельной устаповки составляет менее 10% мощности натурной. В большинстве случаев опыты проводились с целью получить характеристики для целого семейства данных натурных аппаратов. В табл. 16.1 сопоставлены основные параметры опытных и натурных теплообменников. Уменьшение мощности было достигнуто (по крайней мере отчасти) с помощью уменьшения размера теплообменной матрицы. Часто дальнейшее уменьшение мощности достигалось за счет уменьшения разности температур, а в одном случае эффективное уменьшение мощности было достигнуто в результате применения воздуха при атмосферном давлепии вместо гелия при высоком давлении. Это дало возможность уменьшить тепловой поток в 20 раз, сохранив неизменным подогрев на единичном отрезке приведенной длины (отношении длины к диаметру) по сравнению с натурным теплообменником. Интересно заметить, что во всех случаях, кроме одного, режим течения для одного или обоих теплоносителей соответствовал переходной области диапазон чисел Рейнольдса от 500 до 5000). Опыты на моделях имеют особую важность, поскольку нет другого надежного способа выявить влияние отклонений в геометрии, свойственных интересующим нас теплообменникам, в этой переходной области течения. [c.314]

После того как наша страна приступила к масштабным закупкам графитированных электродов по импорту, у института появилась возможность широкой систематизации эксплуатационных свойств зарубежных электродов. Постепенно стало ясно, что отечественные электроды мелких и средних диаметров, уступая зарубежным в удельных расходах на тонну продукта, полностью удовлетворяют потребителя по допустимой плотности тока. А таких электродов в тот период потреблялось в общем объеме до 70%. Постепенно импорт, доходивший в конце семидесятых годов до 40 тыс. т/год, сместился в сторону электродов больших диаметров, изготовляемых за рубежом уже в то время в основном на основе нефтяного кокса игольчатой структуры. В несколько более позднем анализе, данном в добротном докладе сотрудников института Г.Д. Апальковой, Б.И. Давыдовича, А.Я. Веснина, Н.Д. Богомоловой, Н.Ю. Гиляровских, были приведены данные по систематизации претензий потребителей к отечественным электродам. Выяснилось, что среди причин, приводящих к повышенному расходу у потребителей, 28% — следствие низкой механической прочности ниппелей, 33% — поломки резьбового соединения и его развинчивание, что обусловлено некачественным исполнением механической обработки. Еще 11% определяются отклонением размеров электродов от требуемого номинала и только 19% — окислением, [c.247]

Объектами исследования были растворы натриевой соли л-ди-сульфокислоты бензола (ДСКБ) концентрацией 50% и хлорида калия концентрацией 24%, подаваемые на слой форсунками грубого распыла. По данным гранулометрического анализа проб (определенного ситовым анализом), отобранных из слоя, проводили расчет следующих вероятностных величин среднего взвешенного (по массе) диаметра частиц, частной характеристики крупнрсти и основного отклонения. Для готового продукта рассчитывался средний диаметр и частная характеристика крупности. Кривые плотности распределения были построены по массовым выходам фракций. [c.110]

Как следует из данных табл. 27, отклонения от среднего для каждого из свойств значительно различаются. Известно, что физические свойства графита взаимосвязаны. Из изложенного выше следует, что они определяются у искусственных графитов, в основном плотностью (или общей пористостью) и совершенством кристаллической структуры графита. Последняя может быть охарактеризована диаметром или высотой кристаллитов (областей когерентного рассеяния рентгеновских лучей). [c.116]

При расчете, проектировании и изготовлении форсунок необходимо назначать оптимальный класс точности на выполнение ее размеров [209]. Для определения отклонений параметров работы центробежных форсунок от их номинальных значений в зависимости от допусков на основные размеры можно воспользоваться уравнениями (5. 4), (5. 10), (5. 13), (5. 14), (5. 37), (5. 48) и (5. 51). Для примера в табл. 12 приведены результаты определения относительных отклонений расхода топлива, угла факела и среднего диаметра капель в зависимости от класса точности выполнения размеров форсунки (диаметр сопла 1,85 мм, диаметр камеры закручивания 4 мм, число тангенциальных отверстий 4, их диаметр 0,95 мм). [c.190]

Анализ эффекта масштабного перехода [45, 46] показывает, что основной причиной, вызывающей снижение эффективности массопереноса в аппаратах больших размеров, является неравномерность распределения потока текучей фазы по поперечному сечению аппарата промышленного масштаба. Вероятность локальных отклонений скорости потока от среднего значения повышается ио мере увеличения площади поперечного сечения аппарата. Возможности поперечного перемешивания и выравнивания скорости пог тока с возрастанием диаметра аппарата уменьшаются, [c.77]

Допуски метрических резьб по ГОСТ 16093—70 распространяются на метрические резьбы с диаметрами 1—600 мм с профилем и основными размерами по ГОСТ 9150—59. Стандарт устанавливает предельные отклонения резьб в посадках скользящих и с зазорами. Расположение полей допусков, степени точности и их обозначения. Расположение полей допусков болтов указано на рис. 2, гаек — на рис. 3. Отклонения отсчитывают от номинального профиля резьбы, показанного на рис. 2 и 3 утолщенной линией. Расположение полей допусков резьбы относительно номинального профиля определяется основным отклонением — верхним для болтов и нижним — для гаек. ГОСТ разработан с учетом рекомендаций ИСО Р965 и СЭВ РС2272—69. Установлены следующие ряды основных отклонений, обозначаемые буквами латинского алфавита (строчной — для болта и прописной — для гайки) для резьбы болтов — к, g, е, ё для резьбы гаек — Н, С. Установлены следующие степени точности, определяюпц1е допуски диаметров резьбы болтов и гаек и обозначаемые числами [c.429]

Степени точности и основные отклонени диаметров приведены в табл. 83, допуски дш метров резьбы - в табл. 84. [c.585]

Шпоночные соединения, как правило, не могут передавать большие крутящие моменты. При наличии больших силовых воздействий на соединение применяют шлицевые конструкции валов и отверстий. В зависимости от профиля зубьев щлицев шлицевые соединения делят на прямобочные, эвольвентные и треугольные. На практике при передаче больших крутящих моментов и изменении направления вращения обычно применяют шлицевые соединения с эвольвентным профилем зубьев, регламентированные ГОСТ 6033 — 80. Собственно профиль эвольвентных шлицевых соединений приведен в этом же ГОСТе (рис. 17). В таких соединениях втулку относительно вала центрируют по боковым поверхностям зубьев или по наружному диаметру, причем предпочтение отдают центрированию по боковым поверхностям зубьев, обеспечивающим большую точность центрирования. Для этого вида центрирования установлено два вида допусков размера ширины е впадины втулки и толщины S зуба вала допуск размера ширины втулки (зуба) Te(Ts) и допуск суммарный Т, включающий допуск размера ширины втулки (зуба), а также допуск формы и расположения втулки (зуба). Расположение допуска втулки и зуба определяется основным отклонением — расстоянием ближайшей гра- [c.456]

Н6Н (средний диаметр Ог по 7-й степени точности, основное отклонение Я, внутренний диаметр по 6-й степени точности, основное отклонение Я) для соединения [c.461]

Шлицевые поверхности валов по конструкции могут быть прямо-бочными и эвольвентными. Шлицевые соединения с прямобочными шлицами выполняют с центрированием по внутреннему и наружному диаметрам вала, при звольвентных шлицах - по профилю. Наибольшее применение получил способ центрирования по внутреннему диаметру шлицев вала, как наиболев точный. Качество шлицевого вала определяется точностью и соосностью диаметральных размеров поверхностей опорных и центрирующих шеек, перпендикулярностью торцов осям соответствующих шеек, точностью ширины и шага шлицев, параллельностью боковых поверхностей шлицев оси вала, твердостью и шероховатостью основных и вспомогательных баз. На все вышеперечисленные элементы устанавливают необходимые нормы точности и технические условия. Так, например, допустимое отклонение от концентричности поверхности внутреннего диаметра шлицевого соединения с поверхностями опорных шеек вала колеблется от 0,02 до 0,04 мм в зависимости от точности соединения. Шлицы на валах нарезают фрезерованием, строганием, протягиванием и холодным накатыванием. [c.291]

А — С ОСНОВНЫМ отклонением по Л б — с основным отклонением со в, е, — номинальный наружный диаметр — номинальный внутренний диаметр сг — номинальный средхшй [c.430]

Из анализа действительных отклонений размеров базовых деталей аппаратов на основе изучения с помощью явления технологической настедственности при изготовлении корпусов вытекает, что на сборке кольцевых швов точность взаимного расположения двух стьисуемых обечаек в основном определяется разбросом размера диаметра Yd. Для описания количественной стороны этого параметра применен корреляционно-регресивный анализ технологического процесса изготовления цилиндрических обечаек [4]. [c.66]

Достижение принципов взаимозаменяемости в сопряжении "обеча11ка-днище" в основном связано с необходимостью обеспечения предусмотренных допусков на размеры диаметра (перимегра) днищ и на отклонение формы поперечного сечения от округлости. [c.68]

Тепловая теория подтверждается данными различных исследователей для дианазоиа изменения основных параметров — нормальной скорости пламени, диаметра каналов и давления — более чем в 100 раз. При этом критическое значение критерия Пекле (Рекр) приблизительно равно 65 эта величина является универсальной константой для всех нроцессов горения. Теоретический расчет также дает примерную оценку Ре,ф, значение которого практически совпадает с экспериментальным. Следует подчеркнуть, что сама теория является приближенной, а значение Рекр = 65 — средним для множества измерений. Отклонения, обусловленные непод-дающимнся учету возмущениями, могут достигать 100% измеряемой величины однако в результатах измерений одного автора погрешность может быть меньше—до 50%. [c.105]

Высокопроизводительные установки в основном имеют двухступенчатую схему переработки нефти с последующей стабилизацией бензина. Ректификационные колонны диаметром от 3,2 до 7 м оборудованы сложными контактными усгройства-ми. Производительность сырьевых насосов достигает 500 м /час, тепловая нагрузка трубчатых печей 40 млн ккал/час, поверхности теплообменников 450 м . Это оборудование довольно сложно изготавливать и мо1ггировать. Б процессе эксплуатации уменьшение производительности установок на 15—20 % ниже проектной приводит к отклонению параметров материальных и тепловых потоков от требований регламента, качество продукции снижается вплоть до несоответствия стандартам. Большая мопщость обуславливает повышенную опасность аварий и загрязнения окружающей среды с необратимыми последствиями. [c.158]

Другой общий для ТПС факт был отмечен В.Я. Хасилевым в 1957 г. [241]. При некоторых упрощающих предположениях им была выведена универсальная зависимость относительного изменения общих расчетных затрат по трубопроводной или электрической сетям при отклонении искомых параметров от их оптимальных значений, а также ее экономических и технических показателей. Это позволило количественно оценить значительно более пологий характер (по сравнению с ЭЭС) влияния нелинейности основных гидравлических соотношений (между расходом, диаметром трубы и перепадом давления) на общие экономические характеристики ТПС. [c.232]

Можно было бы привести еще целый ряд других уравнений, позволяющих определить подправки для различных случаев, но гораздо полезнее самостоятельно исследовать такие случаи это углубляет знания и дает возможность критически рассмотреть точность измерений. Это в особенности относится к измерению расхода влажного газа, когда лучше всего самостоятельно цроиз-вести полный анализ и выполнить расчеты по основным уравнениям. Труднее всего бывает, когда имеют место конструктивные отклонения от имеющихся норм. Так например, карман термометра, установленный на трубопроводе перед дроссельным органом и имеющий диаметр больше чем 0,030, может вызвать ошибку в показаниях до 2%. Чтобы влияние кармана было незначительным, он должен быть установлен на расстоянии, большем чем 20—ЗОВ, причем в этом случае глубина кармана не имеет значения. [c.212]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология