Кривая однократного выкипания

Рассмотренные примеры относились к случаю, когда правая ветвь кривой однократного выкипания водно-углеводородной исходной системы характеризовала жидкие остатки перегонки, состоящие только из углеводородов, иначе говоря, характеризовала процессы однократной перегонки в области перегретого водяного пара. Если в исходной системе имеется резко преобладающее содержание Н2О, то может оказаться, что правая ветвь кривой однократного выкипания относится к жидким остаткам перегонки, состоящим уже только из воды. Здесь процессы перегонки протекают уже в области перегретых углеводородных паров это обстоятельство позволяет не прибегать к методу постепенного [c.97]

Располагая кривой однократного выкипания сырья при рабочем давлении в колонне, можно описанным выше методом определить сопряженные [c.388]

Кривая однократного выкипания [c.99]

Аналогичным образом, если исходная водно-углеводородная смесь находится в конденсированной фазе, то последняя состоит из двух жидких слоев и в процессе ее однократного выкипания на начальном участке кривой t — е равновесная система будет состоять из одной паровой и двух жидких фаз. Две жидкие фазы сохранятся до тех нор, пока температура процесса не будет повышена до некоторого значения t, при котором одна из жидких фаз выкипает полностью, т. е. в конденсате остаются или только вода, или только углеводороды. При этой температуре t обе ветви кривой однократной перегонки, отвечающие двухфазному и однофазному жидкому остатку процесса, пересекаются. [c.92]

Для построения кривой однократной перегонки в интервале температур начала и конца выкипания исходной водно-углеводородной системы пользуются полученными ранее расчетными соотношениями (11.56) или (11.57) при нескольких промежуточных значениях температуры. [c.93]

В табл. 1.10 приведены итоги расчета однократного испарения (ОИ) с использованием кривых ИТК равномерно распределенных смесей углеводородов с пределами выкипания 50—150 и 50—550°С (прямая ИТК). В этих расчетах смеси по ИТК разбивали на одинаковые фракции, каждую из которых рассматривали как условный компонент с температурой кипения, равной средней температуре кипения фракции. Давление в системе атмосферное, давление насыщенных паров компонентов определяли по формуле Ашворта. [c.48]

Совершенно аналогично протекают процессы однократного выкипания однородных л пдких систем, начальный состав а ,," которых заключен в интервале концентраций < х " <1. Фигу-ратпвнг.ге точкп Ь подобных систем при температуре начала ки-пелия 1 располагаются па кривой кипения ВО. Однократная перегопка таких систем при температуре промежуточной между точками начала и конца кипения, происходит точно так же, как и для систем с монотонными кривыми равновесия, и рассчитывается по тем же уравнениям. [c.126]

Перегонка азеотропов. Многие органические вещества образуют с водой азеотропные или нераздельнокипящие смеси. Азеотропны смеси, обладающие неограниченной взаимной растворимостью (например, этиловый спирт, ацетонитрил, масляная кислота), называются гомоазеотропами и чаще всего характеризуются минимальной температурой кипения. Перегонка гомоазеотропов с начальной концентрацией Са, совпадающей с концентрацией постояннокипя-щей смеси, бесполезна для разделения компонентов смеси. Однако сточные воды в подавляющем большинстве случаев имеют начальную концентрацию органических примесей Сь которая значительно меньше их концентрации в азеотропной смеси. Если i < a, то постепенное выкипание смеси L приводит к постепенному обогащению жидкого остатка высококипящим компонентом (водой). Для расчета процессов однократной и постепенной перегонки гомоазеотропов рекомендуется пользоваться расчетными уравнениями,, выведенными при анализе бинарных систем с монотонными кривыми равновесия [410, с. 103]. [c.236]