Высококипящий компонент

Kw—константа равновесия высококипящего компонента, равная [c.190]

Согласно закону Рауля-Дальтона суммарное давлепие паров низкокипящего и высококипящего компонентов [c.208]

При некоторой температуре однократного испарения, отвечающей так называемой точке конца кипения рассматриваемой системы, жидкая фаза полностью исчезает, испаряется последняя ее капля, и вся система в целом оказывается в паровой фазе. При этом состав паров в точности равен первоначальному составу а системы. Температура конца кипения ниже точки кипения ia компонента системы а, играющего в данном случае, роль высококипящего компонента. Точка является фигуративной точкой состояния системы в конце ее кипения, а точка Ri характеризует температуру и состав последней капли жидкости, равновесной с образовавшимися парами. Если при однократном испарении начальной системы поднять ее температуру выше то фигуративная точка Z,,, выражающая ее состояние, перейдет в область перегретого пара, расположенную на диаграмме равновесия выше изобарной кривой конденсации СЕ. [c.45]

Такое разделение осуществляется обычно путем многократного контакта меи ду парами и жидкостью. При контакте происходит массообмен и теплообмен между неравновесными нарами и жидкостью в результате чего кидкость обогащается высококипящим компонентом, а пары — низкокинящим компонентом. Такой процесс получил название процесса ректификации. [c.210]

Конденсация высококипящих компонентов [c.94]

С верха колонны отводят легкие бензиновые фракции. Из разных зон колов-ны отводят тяжелую бензино-лигроиновую фракцию, керосиновую, легкую и тя--желую газойлевую фракцию при соответствующих температурах 160, 280, 345 и 410°С. Последние три фракции отбирают в парообразном состоянии в укрепляющие секции, где от них отделяются более высококипящие компоненты, которые возвращаются в колонну. Ий ряда зон ректификационной колонны при 250, 345 и 380 °С выводят жидкие потоки, которые дополнительно нагревают на 28—35 С и возвращают в колонну. Тепло отводимых фракций используют для предварительного нагрева нефти и для нагрева жидких потоков, имеющих более низкую температуру. [c.313]

Pv — парциальное давление высококипящего компонента. [c.207]

Затем абсорбционное масло дросселируют с 25 до ат, при этом выделяются высокомолекулярные газообразные парафиновые углеводороды, как пронан и бутан, а,также остальное количество этана наряду с высококипящими компонентами, в частности некоторым количеством пентана. Эти газы направляют в сборник богатых газов процесса жидкофазной гидрогенизации и в дальнейшем перерабатывают совместно с богатыми газами жидкой фазы гидрогенизации угля. [c.36]

Последующее хлорирование проводят в жидкой фазе, при обычной температуре в заполненно м кольцами Рашига чугунном реакторе 26 под давлением 3 ат. Для реакции подается лишь такое количество хлор-газа, чтобы не было заметного избытка его. При таком режиме достигается количественное насыщение двойных связей. Продукты дополнительного хлорирования возвращаются в колонну III, откуда высококипящие компоненты вместе с дихлоридами поступают в приемник 22. [c.175]

Бинарная система. Для бинарного раствора компонентов а и IV мольная доля более летучего, т. е. низкокипящего, компонента (НКК) в жидкой фазе обозначается через ж, а в паровой — через у. Содержание менее летучего, или высококипящего, компонента (ВКК), очевидно, составит — х) и (1 — у) соответственно. Уравнение изотермы жидкой фазы (1.57) для бинарной системы можно записать в следующем развернутом виде [c.32]

Дискретно-непрерывные смеси представляют собой сочетание дискретной легкокипящей части смеси с непрерывной высококипящей частью. Следовательно, такие смеси состоят из небольшого числа легкокипящих компонентов, заметно различающихся летучестью, и бесконечно большого числа средне- и высококипящих компонентов с близкой летучестью. Истинные температуры кипения дискретно-непрерывной смеси в зависимости от доли отгона до определенной температуры характеризуются ступенчатой линией, а затем — непрерывной кривой (см. рис. 1-1, кривая б). Харак- [c.17]

Для характеристики состава непрерывных смесей вместо температуры в качестве аргумента распределения можно использовать коэффициент относительной летучести а [17] или давление насыщенного пара [18] компонента, т. е. величины, зависящие непосредственно от температуры. Характерной особенностью функций распределения с (а) является то, чго они имеют максимум с острым пиком, резко сдвинутым в сторону нанболее высококипящих компонентов [17]. [c.34]

Сырье после теплообмена с парами дистиллята и орошения первой колонны подается сначала в вакуумную колонну, где содержание высококипящих компонентов концентрируется с 6,5 до 10,5% (масс.). Затем остаток вакуумной колонны после нагрева поступает в колонну, работающую под давлением, здесь [c.256]

Аналогично предыдущему, степень конденсации г, на основании соотношения 41, может быть найдена из метрических свойств равновесной диаграммы, по правилу рычага, как отношение отрезков Si l/i и il i. С понижением температуры конденсации разрыв между составами равновесных фаз становится меньше, их составы по высококипящему компоненту w уменьшаются, и равновесные пар и жидкость обогащаются низкокипящим компонентом а. Очевидно, полная однократная конденсация наступает при температуре i конца конденсации, совпадающей с точкой начала кипения рассматриваемой системы состава а. Таким образом и процесс однократной конденсации вполне аналогичен уже рассмотренному соответствующему процессу в системах однородных в жидкой фазе частично растворимых компонентов эвтектического типа. [c.57]

Чем ниже температура кипення образовавшегося азеотропа, тем больше оказывается разность температур между ним и вторым компонентом системы, являющимся высококипящим, и тем легче осуществляется процесс разделения исходной смеси близкокипящих компонентов. В ходе разделения исходной системы в виде остатка получается высококипящий компонент, а дестил-латные пары состоят из образовавшегося азеотропа. [c.138]

С верха укрепляющей колонны в паровой фазе отводится практически чистый низкокипящий компонент системы, а с нижпей тарелки получается флегма, в общем случае достаточно отличающаяся по составу от практически чистого высококипящего компонента. [c.154]

Процесс ректификации предназначен для разделения жидких неоднородных смесей на практически чистые компоненты или фракции, которые различаются по температуре кипения. Физическая сущность ректификации, протекающей в процессе перегонки нефти, заключается в двухстороннем массо- и теплообмене между потоками пара и жидкости при высокой турбулизации контактирующих фаз. В результате массообмена отделяющиеся от горячей жидкости пары обогащаются низкокипящими, а жидкость — высококипящими компонентами. При определенном числе контактов между парами и жидкостью можно получить пары, состоящие в основном из низкокипящих, и жидкость — из высококипящих компонентов. Ректификация, как и всякий диффузионный процесс, осуществляется в противотоке пара и жидкости. При ректификации паров жидкое орошение создается путем конденсации части парового потока вверху колонны, а паровое орошение при ректификации жидкости — путем испарения части ее внизу колонны. [c.49]

Типовая схема работы атмосферной ректификационной колонны состоит в следующем (рис. 24). Нагретое до 340—350 °С сырье (в основном в парожидкостном состоянии) поступает в среднюю часть колонны. Сверху отбирается парогазовая смесь — продукт, обогащенный низкокипящими компонентами и содержащий водяной пар. В средней части с соответствующих тарелок отбирают боковые флегмы — компоненты светлых нефтепродуктов, а снизу остаток — мазут, обогащенный высококипящими компонентами. Часть колонны, расположенная выше ввода сырья, называется концентрационной, или укрепляющей, а расположенная ниже ввода сырья, — отгонной, или исчерпывающей. Верхняя тарелка отгонной части колонны, на которую поступает сырье, обычно называется тарелкой питания. [c.50]

Если конец кипения дистиллятного сырья находится в пределах от 320—380° для дизельных топлив и до 520—550° для тяжелых дистиллятных масел, то н. к. остаточного сырья равно 400— 500° и оно содержит фракции наиболее высококипящих компонентов нефти с температурами кипения намного выше 600°. Различие в температурах кипения дистиллятного и остаточного сырья связано с различием молекулярных весов этих продуктов, вследствие чего и остальные их свойства также оказываются разными. [c.22]

К примерам многократного использования теплоты следует отнести дистилляционную колонну, в которой многократное прямое выпаривание проводится на каждой тарелке с использованием теплоты конденсации высококипящего компонента (испаряется компонент с более низкой температурой кипения). Если в этом случае применяется тепловой насос (термокомпрессор) для сжатия паров, уходящих с верха колонны (рис. 1Х-51,в), то температурный потенциал их повыщается, и они могут быть использованы дополнительно для нагревания колонны. [c.398]

В момент получения хорошо фракционированный бензин практически-не содержит смол. Недостаточно хорошо фракционированный бензин будет содержать примесь высококипящих компонентов, и после его выпаривания (при испытании па смолы) будет оставаться масляный остаток. Бензин, получаемый на нефтеперерабатывающих заводах, должен быть-обработан в такой степени, чтобы содержание смол в нем не превышало допустимую норму к моменту использования в двигателях внутреннего сгорания. Вообще топливо должно иметь достаточную стабильность, чтобы не подвергаться недопустимому осмолению, (т. е. больше, чем 7 мг смол на 100 мл топлива) в течение, примерно, одного года. [c.300]

Уже в первый период создания установок термического крекинга с трубчаткой и реактором было установлено, что за один проход сырья через змеевик не удается достичь удовлетворительного выхода бензина попытки повысить выход оканчивались нежелательным повышением образования газа и кокса. Значительно больший успех принесли опыты, при которых проводили крекинг с определенной глубиной и с повторным крекингом средних фракций. Высококипящие компоненты сырья крекинга, [c.305]

Изобарные кривые такой системы, как указывалось мыше, изображаются двумя кривыми (кривые жидкости и пара), на которых ордината любой точки больше температуры кипения низкокипящего компонента и меньше температуры кипения высококипящего ком-иоиеита. Иначе говоря, температура кипения такой смеси любого состава всегда выше температуры кипения низкокипящего компонента и ниже температуры кипения высококипящего компонента. [c.194]

Согласно схеме I в первой колонне отбираются три компонента (а, б и е), а наиболее высококипящий компонент выделяется в виде остатка. Орошением колонны служит смесь компонентов а, б и б. Следующий высококипящий компонент отбирается в виде остатка второй колонны, а два остальных отгоняются в виде ректификата и служат орошением второй колонны. Наконец, в третьей колонне разделяются компоненты а и б, ил1еющие наиболее низкие температуры кипения. [c.222]

Насыщенное масло с обеих ступеней абсорбции объединяют для совместной дальнейшей переработки и направляют в выветриватель, работающий под давлением около 10 ат. Выделяющиеся газы направляют в реабсорбер, работающий под давлением 10 ат. Неабсорбированный газ используют как топливо. Поглотительное масло нагревают в теплообменнике и затем в печи. Сначала прн 31,5 ат и 145° отгоняется этан. Пропановая колонна работает три 17,5 ат и 148°, бутановая колонна при 6,5 ат и 142°. После окончательной отпарки из поглотительного масла при атмосферном давлении высококипящих компонентов масло возвращается в абсорбер [18]. [c.27]

Приведенные выше данные являются средними за весь период работы катализатора. Фактически состав продуктов постепенно меняется. Вначале при более низкой температуре реакторов (180—185°) получают несколько больше высококипящих компонентов и больше парафина. По мере снижения активности катализатора я увеличения температуры (до 200°) усиливается мета Но- и бензинообразование. Средняя длина цепи жидких продуктов уменьшается. Так, в первый день работы катализатора при температуре 180° выход газоля составляет 10 г/н з синтез-газа, а выход бензина 38% от суммы продуктов [c.103]

Из колонны III монохлорпентаны и остаток пентана отгоняются в качестве головного погона остаток, состоящий и дихлоридов и прочих высококипящих компонентов, направляют на периодическую дальнейшую переработку. [c.181]

Былп проведены обширные работы по изысканию оптимальных условий оксосинтеза [14—161. Опыты при 150 °С, общем давлении 180—190 кгс/см2 (СО+Нг) и продолжительности реакции 1 ч показали, что повышение концентрации кобальта от 0,1 до 0,8 вес.% не приводит к заметному изменению скорости реакции, соотношения масляного и изомасляпого альдегидов и доли высококипящих фракций. Прн увеличении времени реакции до 3 ч количество высококипящих компонентов, напротив, значительно возрастает с повыше-ние] г содержания кобальта [c.168]

Рассмотрим положительный азеотроп с минимальной точкой кипения (рис. П.9). Независимо от того, является ли исходная система насыщенной жидкостью или паром/>2, а также от того, меньше концентрация хт пли больше величины у постоянно кипящей смеси, перегонка такой системы протекает в основном так же, как и для бинарных систем с монотонными кривыми равновесия. Если х < Ус, то постепенное выкипание приводит к прогрес-спвному утяжелению жидкого остатка перегонки, который обогащается компонентом ш, играющим на участке концентраций от О до у роль высококипящего компонента (ВКК). Если же хь > Уе, то в ходе постепенного выкипания жидкий остаток перегонки прогрессивно обогащается компонентом а, который играет роль ВКК на участке концентраций от г/ ДО 1>0- [c.102]

Взаимодействие фаз прп ректификации представляет собой диффузию низкокипящего компонента из жидкости в пар и высококипящего компонента из пара в жидкость, обусловленную разностью концентраций компонентов в массообменивающихся потоках паров и жидкости. Основным условием эффективного обмена веществом менлду фазами является их как можно более интенсивный контакт. [c.121]

Аналогично выводятся соотношения материальных и тепловых балансов для произвольного объема второй отгонной колонны с тем лишь различием, что здесь компонент и играет роль высококипящего компонента, и поэтому его концентрации в паровой фазе будут меньше, чем в равповеспой жидкой фазе. Соответственно п уравнение концентраций для второй отгонной колонны запишется в несколько измененной форме (нумерация тарелок сверху-вниз) [c.269]

Когда слой А выкипает полностью, то система из трехфаз-ной И одновариантной становится двухфазной и двухвариантной, т. е. приобретает дополнительную степень свободы. По мере испарения однородной жидкой фазы В из нее преимущественно выделяется низкокипящий компонент а и, вследствие этого, в ходе перегонки температура системы прогрессивно возрастает до точки кипения высококипящего компонента чю. Этот процесс характеризуется кривой кипения ВО и кривой конденсации ЕО, сходящимися в точке О, отвечающей чистому компоненту W и его температуре кипения. [c.29]

Соотношение 22 позволяет находить степень конденсации паров по метрическим свойствам равновесной диаграммы как отношение отрезков 11/Г и RiVl. С понижением температуры составы равновесных паров по компоненту w становятся все больше, т. е. по мере конденсации в жидкую фазу преимущественно переходит компонент а, играющий в данном интервале концентраций роль высококипящего компонента. Полная однократная конденсация наступает при температуре при точке конца конденсации, совпадающей с точкой начала кипения рассматриваемой начальной системы состава а в фигуративной точке I. [c.46]

В связи с тем, что по оси абсцисс отложены концентрации высококипящего компонента т системы, с повышением температуры однократного испарения составы фаз возрастают, т. е. и жидкая и паровая фазы обедняются низкокипящим компоней-том а. Материальный баланс однократного испарения в рассматриваемой системе представляется тем же уравнением 20, что и в случае однократного испарения однородной жидкой смеси частично растворимых компонентов эвтектического типа, и степень отгона определится как [c.56]

Перегонка слоя В ведется в соответствии с законами перегонки однофазных жидкостей, т. е. температура процесса вновь начинает расти в ходе испарения, а фигуративные точки жидкого остатка перегонки и выделяемого пара дяижутся по изобарным кривым кипения ВО и конденсации ЕО вверх по направлению к точке О, отвечающей чистому высококипящему компоненту та. В ходе постепенного испарения теоретически чистый компонент т может быть получен только с последней каплей испаряющейся жидкости, однако практически чистым он может быть получен до того, как вся жидкость будет перегнана. [c.59]

Перейдем к рассмотрению постепенной нерегонки. Пусть исходная система предстаплена точкой иа изобаре АС жидкой фазы. Состав равновесного пара определяется абсциссой точки, раснолон<енной на изобаре паровой фазы СЕ. При постепенной перегонке температура системы будет непрерывно повышаться и фигуративные точки л идкого остатка и равновесного ему пара будут двигаться по изобарам АС кипения и СЕ ко(щен-сации по направлению к точкам А и Е. В лащком остатке содержание высококипящего компонента IV, увеличиваясь непрерывно [c.126]

Паровой поток, поднимающийся снизу, более нагрет и более богат тяжелыми (высококипящнми) компонентами, чем жидкостный поток, стекающий сверху (рис. 34). При взаимодействии этих неравновесных потоков происходит тепло- и массообмен высококипящие компоненты (ВКК) переходят в жидкостный поток, а легкие, низкокнпящие (НКК) компоненты — в паровой. В результате в верхней части колонны получаются пары, обога-щенцые низкокипящими компонентами и называемые дистиллятом (Д), а в нижней — жидкость, обогащенная высококипящим компонентом и называемая остатком С ). [c.103]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология