Коэффициенты уравнений зацепления как

ПОСТОЯННЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ УРАВНЕНИЙ ЗАЦЕПЛЕНИЯ [c.215]

КОЭФФИЦИЕНТЫ УРАВНЕНИЙ ЗАЦЕПЛЕНИЯ КАК/(О [c.217]

Для решения уравнения зацепления необходимо предварительно определить ряд коэффициентов. [c.214]

Уравнения коэффициентов А, В, С, D, Е в уравнении зацепления дисковой фрезы (Vn.2), а также подобные уравнения коэффициентов в уравнениях (УП.4) [c.217]

Коэффициенты как f (t), входящие в уравнение зацепления дисковой фрезы. Значения коэффициентов А, В, С, D, Е для участков профилей, образуемых окружностями и циклоидальными кривыми, будут иметь следующий вид для дуг окружностей [c.219]

Коэффициенты как f (t), входящие в уравнение зацепления пальцевой фрезы. [c.219]

В 1919 г. Харди [6] показал применимость закона Амонтона для трения в статических условиях, а Бир и Боуден [7] — для трения в кинетических условиях. Гумбель [8] в 1925 г. высказал предположение, что процесс трения обусловлен двумя взаимно накладывающимися процессами собственно сухого трения и трения, обусловленного механическим зацеплением ( пропахиванием ). Исходя из представлений о шероховатости поверхности трения, он предположил, что при отсутствии давления контакт происходит лишь по трем точкам соприкасающихся тел. Число точек контакта увеличивается с повышением давления до тех пор пока все пики не будут находиться в контакте и пока деформация будет упругой (сухое трение). Для больших усилий деформация будет частично упругой и частично пластичной, трение пропахивания вызывается именно пластическим контактом. В результате этого коэффициент трения / может быть выражен следующим уравнением [c.8]

Вследствие взаимного зацепления слоев гранул в уравнение [2] должен быть введен коэффициент, учитывающий передачу усилия на боковые грани. [c.100]

Температурный коэффициент А зависит от геометрии зубчатого колеса, шероховатости поверхности зуба, коэффициента трения и вида смазочного материала. Определить коэффициент А можно экспериментально [2.59]. По уравнению (24) получают значения, которые согласуются с экспериментальными данными (рис. 32). Минимальную толщину пленки /1 ин между зацеплением профилей зубьев можно рассчитать по Гм и а при Туп как функции нормальной силы, действующей на зуб [c.44]

В случае низкомолекулярных образцов, макромолекулы которых еще не приобрели характеристик статистических клубков и не способны поэтому к образованию сетки зацеплений, коэффициенты в разложении по степеням s практически обращаются в нуль и поэтому подстановка в уравнение (IV. 59) дает пропорциональность fi(M) Nw, что совпадает с эмпирическим уравнением (IV. 58а). [c.144]

Для устранения противоречия между теоретическим (2.5) и экспериментальным (3.5) значениями коэффициента р в уравнении (2.59) Бики предположил, что дополнительные потери на внутреннее трение возникают вследствие деформации самих макромолекул, так как сегменты в каждой макромолекуле смещаются друг относительно друга, причем эффективный коэффициент трения в этом процессе такой же, как и при смещении центров тяжести молекул относительно окружающей среды. Тогда оказывается, что в формуле (2.62) необходимо добавить сомножитель вида (1 + rnISq), где q —.длина молекулярной цени между двумя соседними зацеплениями. Величина miq) равна числу зацеплений, приходящихся в среднем на одну макромолекулу. Если М > Мс, то m q) > 1, поэтому вязкость оказывается пропорциональной а не mf). Считается, что q не зависит от М. А так как при М > Мс было получено, что / М /г, то отсюда следует, что действительно нри М М должен выполняться закон [c.188]

Соображения Рамскилла и Андерсона слишком упрощены. Инерционный параметр, несомненно, входит в уравнения фильтрации, но не в отдельности, а в сочетании с другими параметрами поэтому для объяснения случаев явного расхождения их теории с экспериментальными данными авторам приходилось вводить разные изменения в теорию. Большего успеха добился здесь Дорман 38, сделавший попытку оценить относительную роль инерции, диффузии и зацепления в опытах Рамскилла и Андерсона по фильтрации частиц диоктилфталата диаметром 0,3 мк. Он принял, что фильтрующее действие может быть выражено в виде суммы всех трех составляющих зацепления, не зависящего от скорости течения о диффузии, пропорциональной и инерции, пропорциональной и . Коэффициент проскока Р (в %) может быть выражен в виде [c.213]

Весьма значительное различие параметров уравнения (П1.10) для полиметилметакрилата и полистирола, которые обладают близкими значениями гибкости цепи, коэффициентов упаковки, температур стеклования и других макроскопических характеристик (см. гл. II и IV) позволяет предположить, что уь у2, ti и П2 являются скорее изменяемыми параметрами уравнения (III. 10), чем конкретными молекулярными характеристиками полимера. Тем не менее, модельные представления, положенные в основу соотношения (III. 10), по-видимому, имеют реальное физическое содержание. В частности, наблюдается [132] удовлетворительная корреляция между экспериментальными значениями предразрывного удлинения % фибриллизованного полимера в зоне трещины и контурной длины участков цепей между узлами зацеплений , или теоретическим пределом молекулярного удлинения (где (h — среднее расстояние между концами участка макромолекулы, находящейся между узлами зацеплений в конформации статистического клубка). [c.102]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология