Вывод расчетных уравнений

ВЫВОД РАСЧЕТНЫХ УРАВНЕНИЙ [c.247]

В общем виде расчет реактора выполняют на основании уравнений материального и теплового балансов, кинетических уравнений реакции и выражений, описывающих изменение давления в системе. Следовательно, уравнение материального баланса, уравнение теплового баланса и кинетическое уравнение, объединяющее уравнения (IV, 1) и (IV,2), являются исходными при всяком технологическом расчете, В главе V рассмотрено приложение интегральных форм этих уравнений к выводу расчетных уравнений реакторов различной сложности. [c.105]

Вывод расчетных уравнений режима минимального орошения можно провести по-разному, но в конечном счете задача сведется к нахождению граничных концентраций, определяемых на основе балансов тарелки питания при условии равновесия покидающих ее потоков, представляющих соответствующие фазы искомой ОПК. Отклонение этих граничных концентраций от значений, непосредственно совпадающих с составами сырья, является наиболее ярким показателем либо степени ненасыщенности сырья, либо процесса орошения отгонной колонны или кипячения нижней флегмы укрепляющей. [c.374]

Вывод расчетных уравнений 249 [c.249]

Вывод расчетных уравнений [c.253]

Так как обычно опреснительные обратноосмотические установки работают при е = 0,5—0,8, то для вывода расчетных уравнений можно ис- [c.269]

Заметим, что эмпирический параметр М корректирует погрешности, связанные с определением /с и рв = рз (1—е ), в известной мере сглаживая неточности, обусловленные приближенными преобразованиями при выводе расчетного уравнения. Подчеркнем также, что принятая методика определения М позволяет с некоторым приближением использовать выражение (Х,17) [c.429]

Приведенный в тексте вывод расчетных уравнений предложен в работе 119]. Те же уравнения можно вывести классическим методом [20] или ва основе принципа максимума для дискретных систем [21]. [c.387]

При выводе расчетных уравнений воспользуемся математическим аппаратом решения задачи об ОТП в реакторе идеального вытеснения, осуществляя, однако, выбор оптимальной температуры не повсюду, а лишь в конечном числе точек. Исходя из (IX.63), (IX.94), (IX.95) и применяя принцип оптимальности, путем той же процедуры, что была использована в разделе IX.1 при выводе уравнения (IX.21), приходим к уравнению первого порядка в частных [c.391]

Уравнение кинетики для процесса каталитического гидрохлорирования пропилена в паровой фазе. Температурные зависимости констант скорости реакции и коэффициентов адсорбции. Схема реакторного узла. Вывод расчетного уравнения для определения объема реактора как функции глубины превращения. [c.266]

На основании предварительного анализа, результаты которого подтверждаются последующим выводом расчетных уравнений, южно сказать, что при постоянной продолжительности стадии удаления осадка и постоянном отношении продолжительностей стадии фильтрования и цикла работы сгустителя существует такая продолжительность цикла, прн которой производительность сгустителя становится наибольшей. Прн этом продолжительность нерабочей стадии Тнр (когда патрон не соединен с источником вакуума и фильтрование не происходит) будет равна илн больше продолжительности стадии удаления осадка Туд (когда патрон соединен с источником сжатого воздуха) другими словами, необходимо иметь в виду, что Туд/Тир = р 1. При условии, что р < 1, в течение интервала времени Тнр—Туд патрон не соединен ни с источником вакуума, нн с источником сжатого воздуха. Отличительной особенностью приведенного ниже вывода является то, что в качестве исходного необходимо использовать уравнение фильтрования, учитывающее сопротивление фильтровальной перегородки, уак как при ф п = О количество фильтрата для стадии удаления осадка становится бесконечно большим. Вывод основан на отыскании наибольшего значения /)тно-шения объема фильтрата, получаемого за один цикл работы сгустителя, к продолжительности этого цикла, выраженных как функции переменной р. [c.403]

Вывод расчетного уравнения для другой схемы реальной системы питания (рис. 33, б) аналогичен предыдущему. В этом случае дифференциальное уравнение зависимости массы монодисперсных частиц от времени работы имеет следующий вид [c.69]

Для твердых тел любой формы вывод расчетного уравнения массопроводности на основе функции общего вида, выражаемой зависимостью (Х,96), возможен в каждом конкретном случае путем опытного определения средних (по объему частиц) концентраций в различные моменты времени и обработки полученных данных, [c.433]

Расчет дзета-потенциала при электроосмосе несколько видоизменяется, так как траектория движения жидкости и соответственно линейная скорость ее и напряженность поля Н не могут быть непосредственно определены из-за сложности структуры капиллярно-пористых тел. Неопределенным является число пор, их протяженность, сечение, которое к тому же изменяется на протяжении длины поры. Поэтому при выводе расчетного уравнения используют легко определяемые экспериментальные величины ток i, проходящий через прибор, и объемную скорость жидкости Q, т. е. объем жидкости, переносимый в единицу времени. Очевидно, Q S и, где S — эффективное сечение пор, и — средняя линейная электроосмотическая скорость. Напряженность поля Н Ell, где Е — напряжение от внешнего источника тока, I — эффективная длина пор. По закону Ома i ElR, где R — электрическое сопротивление пористого слоя, разделяющего жидкости, R [c.413]

Как и в предыдущем случае, выражаем равновесные концентрации через соответствующие константы и, приняв [МОН+]=с, выводим расчетное уравнение [c.55]

Б. ВЫВОД РАСЧЕТНОГО УРАВНЕНИЯ ДЛЯ ЛЮБОГО РЕАКЦИОННОГО АППАРАТА МНОГОСТУПЕНЧАТОЙ СИСТЕМЫ [c.267]

Величина удельного сопротивления р слоя осадка учитывает все обычно неизвестные структурные характеристики осадка диаметр и действительную длину капилляров величины, характеризующие их извилистость и форму поперечного сечения количество капилляров, приходящихся на единицу площади поперечного сечения слоя осадка, и др. Поэтому расчет промышленного фильтра можно выполнить при предварительном проведении опытов по определению удельного сопротивления осадка. Наиболее удачным для определения удельного сопротивления осадка, по нашему мнению, является метод, разработанный В. В. Кафа-ровым и т. А, Малиновской. Этот метод мы и принимаем за основу для вывода расчетного уравнения фильтрации. [c.214]

Вывод расчетных уравнений для основных дросселирующих устройств [c.52]

При изучении и количественной оценке процессов, происходящих в реакторе, для вывода расчетных уравнении температурного режима используют тепловые балансы. [c.103]

Приведем без вывода расчетное уравнение для определения минимального флегмового числа в сложной колонне с несколькими боковыми отборами выше ввода сырья [29], полученное, как для простой колонны, в условиях постоянства потоков и относительных летучестей по высоте аппарата [c.307]

Пленочное течение неньютоновских жидкостей. Как уже указывалось, характерной особенностью неньютоновских жидкостей является нелинейная зависимость напряжения сдвига от градиента скорости (скорости деформации). Поскольку напряжение сдвига изменяется по толщине пленки, это обстоятельство должно быть учтено при выводе расчетных уравнений. [c.139]

Для вывода расчетных уравнений центробежного осаждения частиц суспензии размером d раскроем уравнение (1—24), подставив в него значение критерия Аг из вырал<ения (1—27) и значение сс о из уравнения (1—30). Получим [c.18]

В процессе вывода расчетных уравнений мы делали ряд допущений [c.246]

Ниже приводится вывод расчетного уравнения, позволяющего определить объем одноступенчатой противоточной системы. [c.380]

Ниже будет рассмотрено несколько вариантов осуществления процесса гидрохлорироваиия в двухступенчатой системе, для каждого из которых будет дан вывод расчетного уравнения, необходимого для определения реакционного объема. [c.280]

Сложный характер воздействия <7 и (Гж на интенсивность теплообмена в кипящей пленке в рассматриваемом случае пока не позволяет получить точное решение. В то же время следует особо отметить, что д я Ох влияют на коэффициент теплопередачи взаимосвязанно, что было учтено при выводе расчетного уравнения. [c.163]

Учет истинного профиля скоростей значительно улучшает точность расчета по сравнению с результатами, основанными на использовании в качестве среднего давления величины Р /2. Однако для области низких напряжений такой расчет приводит к сильно завышенным значениям ц1г по сравнению с экспери-ментальными данными. Это можно объяснить тем, что не весь объем газа, вводимого в расплав, дает вклад в величину свободного объема системы возможно также, что газ распределяется в расплаве недостаточно равномерно, оставаясь в виде отдельных включений. Конечно, при выводе расчетных уравнений сделано большое число произвольных допущений, которые могут привести к расхождению вычисленных и измеренных значений отношения т]/т]. Поэтому, прежде чем искать физические объяснения этого расхождения, следовало бы провести более строгий теоретический анализ проблемы, учитывающий неньютоновский характер течения исследуемой системы и изменение градиента скорости вдоль канала. [c.175]

Проведенное сопоставление измеренных значений с литературными данными свидетельствует о применимости формулы (22), хотя сравниваемые результаты относятся только к весьма узкому набору образцов и диапазону частот. Поэтому представляет особый интерес рассмотреть пределы применимости предлагаемого метода измерений вязкоупругих характеристик. Эти пределы связаны прежде всего с ограниченностью справедливости основных допущений, принятых при выводе расчетных уравнений. Существенными в этом отношении оказываются следующие три допущения [c.210]

Вопрос о влиянии температуры и давления на состав тройного гетероазеотропа проанализирован в работе [124], исходя из положений, аналогичных использованным при выводе расчетного уравнения (У-40) для тройных гомогенных азеотропов. Особенность вывода для гетероазеотропов заключается в введении химического потенциала Лр отнесенного к валовому составу жидкости и определяемого соотношением [c.300]

Г) этой главе дается вывод расчетных уравнений для трех типов идеальных реакторов, схематически показанных на рис. V- . В последующих главах рассмотрено применение данных уравнений для расчета изометрических и неизометрических процессов в реакторах. [c.106]

При выводе расчетного уравнения принято допущение, что к зависит только от материала деталей и абразива и не завис ит сгг других парам 2тров. В дальнейшем это допущение подтвердилось экспериментально. [c.66]

При выводе расчетного уравнения для второго предельного режима исходят из условной схемы процесса, не учитывающей взаимногс перемешивания рабочего и инжектируемого потоков на участке между плоскостью /-/, проходящей че- рез выходное сечение рабочего сопла, и сечением камеры смешения [c.157]

При выводе расчетных уравнений было введено понятие кажущейся степени очистки газов по которой может быть оценен выброс шиш в атмосферу в режиме рециркуляции /пропорционален I 1 несколько нихе ф. которая характеризует количество фактически осаж.денной пыли, т.е. эффективность пылеуловителя. Коэффициент рециркуляции пыли Кр, зависящий от фактической степени очистки газов и коэффициента пылеуноса из сушильного барабана , может быть определен как [c.60]

Для вывода расчетного уравнения исходят из того, что внутри ионнта НН [c.587]

Вывод расчетных уравнений для определения объема каждого из реакторов трехступенчатой системы по 1-му способу не представляет затруднений и производится аналогично тому, как эго уже п< казано аля одно- и двухступенчатой систем. Однако конечный вид этих у[,аьнений зависит от условных обозначений, используемых при составлении схемы потоков для каждого реактора, а потому здесь следует рассмотреть оба указанных вначале случая а а б. При этом следует учесть, что расчетное уравнение для определения объема [c.309]

Рассмотренные работы по масСообмену позволяют отметить, что как фактор переноса тепла, так и фактор переноса вещества являются одинаковыми функциями числа Рейнольдса. Показатель степенцпри числе Ке одинаков в Уравнениях переноса тепла н переноса вещества. В соответствии с этими уравнениями отношение фактора переноса тепла к фактору переноса вещества в кипящем слое близко к единице, т. е. / /д. Это соотношение может оказаться весьма полезным для вывода расчетного уравнения коэффициентов теплообмена. [c.125]

Приведенный в тексте вывод расчетных уравнений принадлежит авторам [16]. Те же уравнения независимо выведены Хорном классическим методом [17]. Их можно вывести также исходя из принципа максимума для дискретных систем [18]. [c.265]

Для упрощения вывода расчетных уравнений ранее применялась подмена гетерофункций формально эквивалентным количеством атомов С и Н [44, 45 и др.]. Мы использовали иной прием, введя в уравнения специальные поправки, вычисляемые почти исключительно из стехиометрических соображений (подробные выводы всех уравнений даны в [47, 66]) [c.196]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология