Прямоток

Фиг. 9. Схемы движения теплоносителей в теплообменнике а — прямоток б — противоток в — перекрестный ток.

Физическая интерпретация уравнения (7.44) довольно проста. По гипотезе квазистационарности переходная часть будет локализована в точке колонны, где 1. Первые два члена в правой части уравнения (7.44) являются числами единиц переноса, требуемыми для той части колонны, в которой абсорбция протекает в кинетическом режиме. Последний член выражает число единиц переноса для диффузионного режима. Конечно, уравнение (7.44) применимо как к условиям прямотока, так и противотока. [c.87]

Расчетная разность температур при постоянстве температуры одного из теплоносителей. Если с одной стороны поверхности нагрева теплообменника конденсируется применяемый для нагрева пар (в нагревателях, которые обогреваются паром) при постоянном давлении, то его температура не меняется. В данном случае даже при изменении температуры другой среды нет различия между прямотоком и противотоком (фиг. 13). [c.16]

Противоток (IX.6) Прямоток (IX.6) Профиль скоростей (IX. 8) [c.254]

После определения изменения температуры по поверхности теплообмена необходимо учесть конструктивные особенности теплообменника и соответственно способ взаимного перемещения обоих жидкостей. Как показано схематически на фиг. 9, при решении задачи о теплообмене следует различать три основных схемы движения рабочих жидкостей прямоток, противоток и перекрестный ток. [c.13]

В случае независимого теплоносителя при прямотоке задано со = (0)1 а при противотоке Т Ь). В случае противоточного реактора с исходной смесью, служащей теплоносителем, у = 1 и со = 0- В уравнении (IX.59) надо тогда брать верхний знак, и оно упрощается к виду [c.277]

При анализе химической абсорбции в насадочной колонне — основная трудность заключается в учете изменения состава газовой и жидкой фаз вдоль колонны. В отличие от процессов физической абсорбции, должны быть рассмотрены условия противотока и прямотока, потому что последний с успехом можно применять в колонных аппаратах. В ряде случаев применение прямотока наиболее целесообразно, так как он позволяет достигать более высоких скоростей потоков по колонне данного сечения и исключает возможность захлебывания. Обе фазы в этом случае движутся в одном направлении под действием перепада давления по колонне. [c.79]

Здесь минус правой части уравнения (7.1) и повсюду в этом разделе относится к прямотоку, а плюс — к противотоку. Знак легко определяется из представления о том, что при противотоке Сд и с увеличивается при движении в одном направлении, а для прямотока наблюдается обратное явление. [c.79]

Прежде всего, уравнение (7.21) показывает, что нет различия между условиями прямотока и противотока. Это положение, по-видимому, строго только при = О, но оно приближенно выполняется в любой реальной обстановке. В самом деле, из уравнения (7.19) следует, что ту< Р. Таким образом, величина Сп локально удовлетворяет квазистационарной гипотезе [уравнение (7.18)]. При этом распределение движущих сил вдоль пути газовой фазы не зависит от относительного движения двух фаз. Этот вывод поясняет положение, приведенное в начале данного раздела. [c.82]

При большой высоте насадки можно сознательно пренебречь экспоненциальным членом, при этом значение № получается по методике, подобной приведенной в разделе 7.1 для прямотока [c.86]

При ступенчатом осуществлении процесса ректификации контакт пара и жидкости может происходить в противотоке, в перекрестном токе и в прямотоке. Если ректификация идет непрерывно во всем объеме колонны, то контакт пара и жидкости при движении обеих фаз может происходить только в противотоке. [c.49]

Допустим, что в соответствии с уравнением (8.4), скорость абсорбции в режиме быстрой реакции в насадочной колонне не зависит от частных условий потока (прямоток или противоток). Эту концепцию легко распространить, т. е. уравнение (8.4) можно использовать в случае любого абсорбера при выполнении следующих условий / [c.97]

Уравнение (9.21) справедливо и для прямотока, и для противотока. Если выполняется условие (9.16), должна быть рассмотрена зона насадки, работающая в режиме внутренней реакции, как в случае прямотока, так и в случае противотока. Уравнения (9.13) и (9.19) можно значительно упростить. При / > 1, М < 1 и, имея в виду условие (9.16), приходим к выводу, что Н< и. Отсюда, как уравнение (9.13), так и (9.19) переходят в следующие формы [c.105]

В общем же случае температура обеих сред в аппарате меняется. При простейших схемах теплопередачи — прямотоке и противотоке (табл. 1, схемы 1 и 2) — средняя разность температур опр1 -деляется по общеизвестному уравнению Грасгофа как средняя лот а-рифмическая [c.155]

Пренебрежимо малое сопротивление по колонне. Это допущение приемлемо как для противотока, так и для прямотока прч не слишком низком значении рс = (Со—Сд) (Во + Св) на выходе. [c.135]

При теплообмене в прямотоке (фиг. 10) кривые изменения температур обоих теплоносителей сближаются и разность температур по поверхности теплообмена неуклонно уменьшается. При этом [c.14]

Уравнения, которые были выведены для случая теплообмена при прямотоке, распространяются также на случай теплообмена при противотоке. Если сравнить величину необходимой поверхности и конечную температуру при прямотоке и противотоке, то можно прийти к выводу, что противоток является более экономичным не только потому, что требуемая поверхность теплообмена меньше, но и потому, что горячую жидкость можно охладить почти до уровня начальной температуры более холодной жидкости, а холодную нагреть почти до уровня начальной температуры горячей жидкости. При прямотоке нельзя более [c.15]

Производительность какой-либо поверхности теплообмена при перекрестном токе выше, чем при прямотоке. При перекрестном токе, в отличие от прямотока, средняя температура нагреваемой жидкости на выходе из теплообменника может быть выше низшего 18 [c.18]

Рис. 10-24. Одновременный переход компонента и теплоты в прямотоке.

На ряде графиков показан ход кривых при прямотоке и противотоке для пяти различных отношений (относительной емкости) [c.159]

Изменения движущей силы и ее обратной величины (сопротивления) относительно у при прямотоке и противотоке для пяти описанных выше случаев показаны на рис. 10-6 и 10-7 соответственно. [c.160]

Хорошо видна разница между прямотоком и противотоком. Различие касается не только направлений потоков, но и тенденции изменения характерных технологических параметров (температуры, концентрации), которая в зависимости от прямотока или противотока сходна или противоположна. Так, при противотоке [c.160]

Следует, однако, заметить, что периодическому процессу всегда свойственен прямоток. Даже когда направления входящих потоков не одинаковы, элемент процесса в форме емкости с lid i дает картину, соответствующую прямотоку. [c.161]

Число степеней свободы последовательного включения в системе, состоящей из р двухфазных элементов процесса (рис. 13-15), при прямотоке и при противотоке равно [c.277]

Если даже один теплоноситель не меняет своего агрегатного состояния, то разность температур при иротекаиии его вдоль стенки, разделяющей теплоносители, будет изменяться. Прн этом средняя разность темиератур (ири прямотоке и противотоке) будет определяться как среднелогарифмическая разность темиератур [c.124]

Советские ученые Лавровский и Бродский [91—92] разработали крекинг в кипящем слое (рис. 11), подобный процессу фирмы Lurgi, только теплоносителем служат частицы кокса. Коксовые частицы нагреваются в подогревателе горячими отработанными газами, которые получают сжиганием смеси нефти с воздухом в топочной камере, и направляются в реактор вместе с водяным паром. Непосредственно перед входом в реактор подводится сырье (газообразные или легкоиспаряющиеся углеводороды), которое движется в прямотоке с коксовыми частицами. После выхода из реактора частицы кокса пневмотранспортом возвращаются в подогреватель. [c.35]

Отметим, что если Р > М, то в случае прямотока величина гп[ всегда отрицательна, а в случае противотока — положительна. Это значит, что при прямотоке величина Со несколько больше предсказанной по квазистационариой гипотезе. В этом случае наблюдается отрицательное накопление, потому что Сд уменьшается в направлении движения жидкости. При противотоке величина несколько меньше предсказанной по квазистационарной гипотезе, т. е. при положительном накоплении, так как с увеличивается в направлении движения жидкости. [c.82]

Прежде всего, порядок реакции не имеет значения, так как в условиях прямотока и противотока необходима одна и та же высота насадки, если М <С 1 и желательна высокая степень извле- чения. [c.87]

Рассмотрим случай прямотока, исследованный Марруччи и Астарита [2], пренебрегая сопротивлением массопереносу в газовой фазе. [c.103]

Наконец, сравним случаи противотока и прямотока. При Я > >Н/и почти нет разницы в числах единиц переноса, необходимых для прямотока и противотока. При Я < Н/и различие существует, и предпочтителен противоток. Однако это различие мало. Рассмотрим, например, предельный случай, в котором МЯ = I. При прямотоке вся колонна будет работать в режиме внутренлей реакции и из уравнения (9.22) Л/ = 1п(1/т). При противотоке следует сделать разграничения. Если Н1и близко или равно Н, то почти вся колонна работает в режиме поверхностной реакции, и № = = (и/МН) п /х)-, эта величина только немного меньше, чем в случае прямотока (действительно, М/ = 1 и Н/и Я). Если НЦ] [c.105]

Таким образом, прямоток только немного хуже противотока, если их сравнивать по величине №. Другие преимущества могут, конечно, легко сделать прямоток пр едпочтительным. [c.106]

В реакторах с движущимся слоем шарикового катализатора катализ, массо— и теплообмен осуществляются фильтрацией прямотоком в режиме, близком к идеальному вытеснению, то есть в реакторе интегрального типа. К недостаткам реакторов этого типа сл здует отнести [c.126]

Кроме указанных основных способов теплообмена, в практике встречаются и более сложные случаи, в которых одновременно сочетается прямоток с противотоком, многократный пе )екрестный ток и другие комбинации. [c.19]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.23 , c.210 , c.211 , c.220 , c.230 , c.267 , c.268 , c.378 ]

Теория тепло- и массообмена (1961) -- [ c.30 ]

Основные формулы и данные по теплообмену для инженеров Справочник (1979) -- [ c.140 ]

Физика и химия в переработке нефти (1955) -- [ c.120 ]

Научные основы химической технологии (1970) -- [ c.143 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.344 , c.445 , c.446 , c.449 , c.481 ]

Промышленное псевдоожижение (1976) -- [ c.26 ]

Общая химическая технология (1964) -- [ c.91 , c.93 , c.291 ]

Экстрагирование из твердых материалов (1983) -- [ c.62 , c.74 , c.89 , c.99 ]

Ректификация в органической химической промышленности (1938) -- [ c.63 ]

Общая химическая технология (1970) -- [ c.66 , c.90 , c.91 , c.270 ]

Введение в моделирование химико технологических процессов (1973) -- [ c.140 , c.141 ]

Процессы и аппараты химической промышленности (1989) -- [ c.203 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.280 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.378 , c.762 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.43 , c.44 ]

Холодильная техника Кн. 1 (1960) -- [ c.117 ]

Пылеулавливание и очистка газов в цветной металлургии Издание 3 (1977) -- [ c.316 , c.432 ]

Абсорбционные процессы в химической промышленности (1951) -- [ c.69 , c.97 , c.103 , c.105 , c.112 , c.116 , c.117 , c.124 , c.212 , c.227 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.486 , c.487 , c.494 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.378 , c.762 ]

Теплопередача Издание 3 (1975) -- [ c.445 , c.453 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология