Подвисание в абсорберах насадочных

В барботажных абсорберах поверхность соприкосновения фаз развивается потоками газа, распределяющегося в жидкости в виде пузырьков и струек. Такое движение газа, называемое барботажем, осуществляется в тарельчатых колоннах с колпачковыми, ситчатыми или провальными тарелками. Подобный же характер взаимодействия газа и жидкости наблюдается в насадочных колоннах, работающих в режиме подвисания (стр. 610). [c.599]

За счет высоких гидродинамических и кинетических характеристик насадочных устройств и ведения процесса частично (нижняя зона абсорбера) в интенсивном режиме подвисания все фактические показатели, как видно из табл. 1У-12, не только соответствуют проектным, но и в ряде случаев заметно их превышают. Так, достигнута нагрузка по газу на 10% выше по сравнению с проектными данными. [c.141]

Сопоставление кинетических данных, полученных на модельных насадочных и тарельчатых абсорберах, показало [6], что эффективность абсорбции СОз раствором МЭА в барботажном слое выше, чем в насадочном слое. Однако с учетом межтарельчатого пространства очевидно следует считать, что эффективность единицы объема аппарата в тех и других абсорберах примерно одинакова. Если тарельчатые абсорберы сравнивать с насадочными аппаратами, работающими в режиме подвисания или затопления, то в ряде случаев эффективность массообмена в насадочных абсорберах может быть даже выше, нежели в тарельчатых. [c.157]

Как правило, работа в режиме подвисания и эмульгирования целесообразна только в случае, если повышение гидравлического сопротивления аппарата не имеет существенного значения (например, если абсорбер работает при повышенных давлениях). Поэтому большинство насадочных адсорберов работает в пленочном режиме (т. е. при скоростях газа до точки А). Пределом устойчивой работы насадочных колонн является скорость газа, соответствующая точке инверсии (или захлебывания) и з, которая определяется по следующему уравнению [c.61]

На графике разграничены гидродинамические режимы работы насадочных колонн, а пунктирными линиями соединены точки, соответствующие равным значениям Ар,7 - Это позволяет определить не только гидравлические сопротивления орошаемых насадок, но также скорости газа, соответствующие началу подвисания жидкости (Ши) и началу захлебывания (Шз). В самом деле, отношение vJw,. равно отношению объемных расходов жидкости (абсорбента) и газа. Это отношение всегда известно из технологического расчета абсорбера, поэтому можно на графике (рис. Х-21) найти значения V, отвечающие точкам начала подвисания (К ) и начала захлебывания (К3). Зная же эти величины, легко определить искомые скорости газа [c.488]

Насадочные абсорберы. При расчете насадочных абсорберов необходимо определить две основные конструктивные величины — диаметр аппарата и высоту насадки, которые характеризуют поверхность контакта фаз. Диаметр аппарата находится из уравнения расхода (ХП—24) по оптимальной скорости газа. Эта скорость определяется из уравнений (ХП—25) и (ХП—26) для режима эмульгирования, при котором на насадке удерживается максимальное количество жидкости и поверхность контакта фаз наибольшая. При скорости большей, чем оптимальная, происходит подвисание жидкости. [c.240]

ТОВ, В которых поверхность массопередачи не зависит от скорости газа (насадочные абсорберы при режимах ниже точки подвисания). В таких аппаратах, как барботажные абсорберы, поверхность массопередачи определяется скоростью газа, от которой зависит и , отнесенный к условной поверхности контакта. [c.151]

В пленочных и насадочных абсорберах с противоточным движением фаз при некоторой скорости газа наступают подвисание, а затем захлебывание (см. с. 327), которые характеризуются резким возрастанием количества находящейся в аппарате жидкости. Захлебывание является верхним пределом нагрузки аппарата по газу и жидкости. [c.349]

Рассмотренные методы второй группы пригодны лишь в том случае, если не зависит от Rep. Независимость от Rep характерна для аппаратов с фиксированной поверхностью массопе-редачи (трубки с орошаемыми стенками, дисковые и шариковые колонны) или для аппаратов, в которых поверхность массопере-дачи не зависит от скорости газа (насадочные абсорберы при режимах ниже точки подвисания). В таких аппаратах, как барботажные абсорберы, поверхность массопередачн определяется скоростью газа, ОТ которой зависит и , отнесенный к условной поверхности контакта. [c.170]

Одной из главных причин уменьшения эффективности работы абсорберов большого диаметра является значительная поперечная неравномерность [69] потоков газа и жидкости. Так, даже при равномерной порозности насадочного слоя наблюдается растекание жидкости к стенкам абсорбера. Если укладка насадки такова, что порозность возрастает от центра аппарата к его периферии, то доля жидкости, прохо/(ящая вблизи стенок, значительно увеличивается [70]. При заметном повышении скорости газа и особенно при переходе в режим подвисания следует ожидать уменьшение поперечной неравномерности жидкости. На практике главной причиной поперечной неравномерности является недостаточно хорошее первоначальное распределение газа и жидкости по сечению аппарата. В применении к моноэтаноламиновому абсорберу этот вопрос был подробно освеп] ен в работах [53, 71, 72]. [c.77]

На основе анализа кинетических закономерностей процесса предложен [248] способ очистки газов от диоксида углерода щелочными хемосорбентами, по которому извлечение СОг осуществляют в аппаратах с частично затопленной насадкой (абсорберы с регулируемым запасом жидкости). Верхняя часть насадочного аппарата работает в пленочном режиме или режиме подвисания. Нижняя часть аппарата, где процесс хемосорбции в значительной степени обратим и протекает в переходной области и области, близкой к кинетической, затапливается. Сопротивление зоны затопления измеряют специально установленным дифманометром ДМПК-ЮО. Вторичный прибор пневматически связан с клапаном на линии насыщенного раствора. Величину сопротивления, соответствующую заданной высоте затопления, устанавливают на вторичном приборе. Разработаны методики расчета гидравлических показателей аппаратов с затопленной насадкой [235, 236, 265]. В качестве варианта возможно использование рециркуляции жидкости [239]. [c.208]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология