Захлебывание

На рис. У1-26, а показана схема автоматизации процесса ректификации, в которой используют несколько контуров каскадного регулирования для управления расходами продуктов и теплоносителя в кипятильник [20], а на рис. У1-26, б приведена каскадная схема регулирования пропановой колонной [21]. В последней схеме расход орошения и расход хладоагента в конденсатор-холодильник регулируются с коррекцией по уровню в рефлюксной емкости отбор дистиллята производится по температуре жидкости на контрольной тарелке, давление в колонне регулируется изменением расхода водяного пара в кипятильник уровень жидкости в колонне регулируется отбором остатка. Применение такой схемы позволило исключить захлебывание конденсатора-холодильника. [c.335]

Режим газовых струй и брызг наблюдается при высоких нагрузках по газу. В этом случае газ движется через жидкость в виде струй, которые выходят на поверхность пены, пена при этом разрушается. Жидкость интенсивно накапливается на тарелке, затрудняется ее переток. Наблюдается захлебывание колонны и унос жидкости на вышележащую тарелку. [c.68]

Режим захлебывания, или барботажный, возникает в результате накопления жидкости в насадке. Жидкость накапливается в насадке до тех пор, пока сила тяжести ее не уравновесит сил трения. Накопление жидкости начинается с нижнего слоя насадки и постепенно распространяется на всю высоту насадки. Газ перестает быть сплошной фазой и барботирует через слой жидкости. По мере накопления жидкости резко возрастает гидравлическое сопротивление, а увеличения скорости газа при этом почти не происходит (см. рис. 20, отрезок [c.67]

При противотоке газа (пара) и жидкости в зависимости от скоростей потоков наблюдаются четыре различных гидродинамических режима пленочный, подвисания, захлебывания (или барботажный) и уноса. [c.66]

Режим уноса возникает при скорости выше скорости газа в режиме захлебывания. Газ снова становится сплошной фазой, и жидкость уносится из аппарата в виде брызг вместе с газом. Жидкость почти пе поступает на насадку, не происхо-5 67 [c.67]

Рис. 2.7. Сравнение экспериментальных и расчетных кривых захлебывания для стеклянных шариков, осаждающихся в воде [147]. Экспериментальные значении 1 — (1— = 0,465 мм 2 - й =0,82 мм расчетные кривые / — с = 0,465 мм II — <1=0, 2 мм.

Поведение реального физического процесса в данных условиях может совпадать с поведением идеального процесса, а может и не совпадать с ним. Так, при движении твердых частиц в жидкости при захлебывании наблюдается нарушение только условия стационарности. Поведение потока в данном случае может быть описано в рамках принятой нами модели идеального дисперсного потока, но с использованием нестационарных уравнений. При движении пузырей в условиях, близких к захлебыванию, в среднем поток остается стационарным (расходы фаз не изменяются), но нарушаются условия отсутствия коалесценции и монодисперсности частиц, что приводит к существенным изменениям картины течения и соответственно к кризису принятой модели идеального дисперсного потока. В частности, существенно изменяется сила межфазного взаимодействия, появляется значительная неравномерность распределения пузырей по сечению аппарата, а движение фаз, по-видимому, уже не может быть удовлетворительно описано с помощью двухскоростной модели. [c.96]

При анализе химической абсорбции в насадочной колонне — основная трудность заключается в учете изменения состава газовой и жидкой фаз вдоль колонны. В отличие от процессов физической абсорбции, должны быть рассмотрены условия противотока и прямотока, потому что последний с успехом можно применять в колонных аппаратах. В ряде случаев применение прямотока наиболее целесообразно, так как он позволяет достигать более высоких скоростей потоков по колонне данного сечения и исключает возможность захлебывания. Обе фазы в этом случае движутся в одном направлении под действием перепада давления по колонне. [c.79]

Рис. 2.8. Сравнение экспериментальных кривых захлебывания, полученных на системах жидкость-жидкость [163, 1661, с рассчитанными с помощью функций

Режим захлебывания (барботажа) соответствует максимальной эффективности колонны, так как поверхность соприкосновения фаз наибольшая. [c.67]

Однако работа производственных аппаратов в режиме захлебывания неустойчива, поэтому иногда применяют аппараты с искусственно затопленной насадкой, работающие достаточно устойчиво. [c.67]

Нетрудно показать, что при выполнении условий (2.105) и (2.106) для расчета параметров при захлебывании в коническом аппарате, сужающемся в направлении движения дисперсной фазы, можно использовать уравнения [c.105]

В процессе освоения выявилась неработоспособность системы. Вскоре после пуска стали наблюдаться заливка насадки и захлебывание щелочного абсорбера 6 унос жидкости в кирпичную вентиляционную трубу 7 и конденсация в ней паров, уносимых из абсорбера забивка импульсных трубок приборов контроля на щелочных [c.184]

Размеры оборудования. При расчете размеров абсорбционного оборудования поперечное сечение аппарата и его высота определяются раздельно. Строго говоря, все существующие для этого методы расчета являются по существу эмпирическими и зависят от конструкции и внутреннего устройста абсорбера. Поперечное сечение насадочных колонн находят гидравлическим расчетом в условиях захлебывания, а сечение тарельчатых колонн—путем расчета в условиях уноса жидкости газом или на основании выбранного коэффициента полезного действия ступени. Ни один из этих методов расчета не связан непосредственно со скоростью процесса абсорбции, за исключением того, что поперечное сечение определяет линейную скорость потоков, которая в свою очередь влияет на скорость массопередачи. [c.182]

Выше было показано, что концентрацию дисперсной фазы в аппарате в стационарном однородном состоянии, т. е. при равенстве действующих на частицы сил тяжести и сопротивления, можно определить из уравнения (2.79), а значение ее при захлебывании в противоточном аппарате — с помощью соотношений (2.82) или (2.83) по заданному расходу одной из фаз. Тогда предельное значение расхода другой фазы [c.105]

J, , 1" - соответственно, Y, Yj и Уц. Аг= 10 2,2 , 2" - соответственно, Y, Y-j-и Yyi, Аг - 100 000 в - противоток б — режим псевдоожижения в — прямоток против гравитационных сил г — прямоток в направлении гравитационных сил д — захлебывание (для кривой 1). [c.107]

Y ifP, Аг), единственное равновесное значение объемной концентрации является бифуркационным и определяет значение концентрации в точке захлебывания. [c.108]

Особенностью противоточного движения фаз является то, что как режим осаждения, так и режим движения во взвешенном состоянии могут существовать лишь в ограниченном интервале расходов фаз. При некоторых значениях расходов фаз, максимальньк для данной системы частицы-жидкость, происходит нарушение устойчивого стационарного течения. Это явление получило название захлебывания. В различных системах оно может проявляться по-разному. В системе твердое тело-жидкость наблюдается выброс частиц из колонны со сплошной фазой [c.95]

Точность метода при определении параметров при захлебывании ниже, чем при определении концентрации дисперсной фазы, особенно при больших расходах сплошной фазы. Для получения более точных результатов в этой области рекомендуется определять несколько значений расходов фаз при захлебывании и проводить графическое осреднение с использованием фиксированной точки д = 0, = 1. [c.109]

Сравнение экспериментальных значений расходов фаз при захлебывании для стеклянных шариков диаметров 0,465 мм и 0,82 мм, осаждающихся в воде [147], с кривыми, рассчитанными по предлагаемой методике, приведено на рис. 2.7, Как следует из рисунка, совпадение результатов вполне удовлетворительное. [c.109]

Предельная производительность колонны определяется скоростью захлебывания. Однако если температура охлаждающей [c.73]

На рис. 2.8, б сравниваются те же зкспериментапьные данные с кривой захлебывания, рассчитанной с помощью уравнения (2.115). Разброс экспериментальных значений, отложенных в координатах v Q/Uf, больше, чем на предыдущем графике. Как и следовало ожидать, совпадение расчетных и экспериментальных данных лучше при малых значениях приведенной скорости дисперсной фазы и, следовательно, концентрации [c.112]

I - скорость распространения малых возмущений в псевдоожиженном слое II — кривая захлебывания в координатах 1 °, Ыд [c.117]

И теплоносителя. Это дает воз.можность путем поддержания необходимой скорости отбора дистиллята сохранять нужную степень разделения, компенсируя мгновенные изменения состава питания. Скорость питания и состав могут быть независимы и в той мере, в какой это позволяют физические возможности колонны, в частности скорость захлебывания. [c.85]

Продольное перемешивание наблюдается также в распылительных колоннах для контактного теплообмена между двумя несме-шивающимися жидкостями. Так, при исследовании теплообмена между водой и ртутью в колоннах диаметром 25 и 51 мм наблюдался [219] резкий скачок температур в сечении ввода сплошной фазы (концевой эффект). Исследование теплообмена между водой и маслом в колоннах диаметром 76 и 153 мм позволило получить [216] данные о продольном перемешивании обеих фаз. В опытах использовали импульсный ввод радиоактивных индикаторов (трассеров). В условиях, близких к захлебыванию, фазы интенсивно перемешивались из-за вихрей и рециркуляции жидкости в сплошной фазе. При увеличении диаметра колонны перемешивание дисперсной фазы оставалось на прежнем уровне, а перемешивание сплошной фазы возрастало. В режимах, далеких от захлебывания, перемешивание дисперсной фазы было слабым. [c.205]

Если задача массо- и теплообмена решена и определена зависимость эквиваг1ентного ди етра от безразмерной высоты аппарата и параметров на входе б э=< э( . < эо. > до. > со). уравнение (2.97) дает возможность определить значение объемной концентрации дисперсной фазы в любой точке аппарата. Если по мере движения частиц в аппарате их размер увеличивается, это приводит, с одной стороны, к возрастанию скорости частиц, а с другой, к увеличению объемной концентрации и, как следствие, к снижению скорости движения дисперсной фазы за счет увеличения стесненности движения. Поскольку г/д Моо , где к может варьироваться для различных режимов движения частиц от 2 до О, а <р 1, то при увеличении размера частиц в некотором сечении аппарата может произойти захлебывание - нарушение устойчивого стационарного режима течения. При этом расходы фаз на входе в аппарат могут быть далеки от значений, определяемых соотношениями (2.82), [c.102]

Так, из уравнения (2.97) следует, что захлебывание в пузырьковом течении может наступить прИ значении приведенн ой скорости на входе в аппарат, равном Удо = меньшем, [c.102]

Анализ экспериментальных зависимостей иг=и,.(<р°) показьшает, что они с достаточной степенью точности могут быть описаны уравнением вида (2,61) уже при значениях концентрации >0,15- 0,20, Это дает основание предполагать, что уравнения (2,61) и (2.116) применимы не только для режима взвешенного слоя, но и для режима обычного осаждения при < 1° >0,15, а также для определения параметров при захлебывании. На рис. 2Я, а сравнивается кривая захлебывания, найденная графически с помошью функции 2 (< ), с экспериментальными значениями предельных расходов фаз в распьшительных колоннах. [c.111]

Руководство по лабораторной ректификации 1960 (1960) -- [ c.176 , c.182 , c.183 , c.185 , c.229 , c.431 ]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки (1979) -- [ c.307 , c.308 ]

Ректификационные и абсорбционные аппараты. Методы расчета и основы конструирования. Изд.3 (1978) -- [ c.210 ]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.211 , c.323 , c.324 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (2002) -- [ c.132 ]

Последние достижения в области жидкостной экстракции (1974) -- [ c.104 , c.106 ]

Перегонка (1954) -- [ c.12 , c.172 ]

Массопередача при ректификации и абсорбции многокомпонентных смесей (1975) -- [ c.117 , c.123 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.170 , c.275 , c.568 ]

Основы процессов химической технологии (1967) -- [ c.13 , c.136 , c.159 ]

Технология связанного азота Синтетический аммиак (1961) -- [ c.0 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.0 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (1950) -- [ c.0 ]

Гидромеханические процессы химической технологии Издание 3 (1982) -- [ c.80 , c.230 ]

Гидродинамика, массо- и теплообмен в дисперсных системах (1977) -- [ c.145 , c.147 , c.148 ]

Ректификационные и абсорбционные аппараты (1971) -- [ c.0 ]

Жидкостные экстракторы (1982) -- [ c.90 , c.92 ]

Гидродинамика, массо и теплообмен в колонных аппаратах (1988) -- [ c.94 , c.95 , c.103 , c.105 , c.107 , c.118 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.0 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.0 ]

Абсорбционные процессы в химической промышленности (1951) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (1995) -- [ c.132 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.0 ]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.211 , c.323 , c.324 ]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки Изд.3 (1979) -- [ c.307 , c.308 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология