Гидравлическое сопротивление аппарато

Наиболее полные экспериментальные исследования процесса массообмена в полых распылительных скрубберах было проведено Фиалковым с соавторами [363, 367-371]. Целью исследований был подбор типа форсунок и их расположение в колонне, величина плотности орошения и скорости воздуха при условии ограниченного гидравлического сопротивления аппарата, а также получение эмпирической формулы для расчета скруббера. Проводилась очистка воздуха от HF, СЬ, SOj водой, содовым и щелочными растворами и растворами кислот. При обработке экспериментальных данных определялся объемный коэффициент массопередачи -К а эквивалентного колонного аппарата, работающего в режиме идеального вытеснения при постоянстве по высоте колонны. При этом предполагалось, что равновесная концентрация с на границе раздела газ—жидкость равна нулю. Это допущение применимо лишь для очень хорошо растворимых газов. В соответствии с уравнением (5.4) экспериментальное значение объемного коэффициента массопередачи рассчитьшалось по формуле [c.250]

РАСЧЕТ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ АППАРАТОВ С ПОРИСТЫМИ И ЗЕРНИСТЫМИ СЛОЯМИ И НАСАДКАМИ [c.11]

Расчет колонной аппаратуры дает диаметр аппарата, количество тарелок и расстояние между ними (или общую высоту насадки), тип тарелок (насадки), количество тарелок в укрепляющей и исчерпывающей частях колонны, ориентировочное количество вводов питания, давление в аппаратах и греющих элементах, рабочую температуру верха и низа аппарата, расчетное гидравлическое сопротивление аппарата, сведения об агрессивности рабочих веществ и о возможности загрязнения. [c.223]

При прохождении запыленного газа через фильтровальную ткань твердые частицы постепенно осаждаются в порах между волокнами, сцепляются друг с другом и образуют пористую перегородку, обеспечивающую совместно с тканью хорошую степень очистки газа. При образовании пылевого слоя определенной толщины, когда резко увеличивается гидравлическое сопротивление аппарата (до 500—2000 Па), производят удаление пыли встряхиванием или обратной продувкой рукавов. [c.77]

Примем, что гидравлическое сопротивление газораспределительной сетки и других вспомогательных устройств в адсорбере составляет 10 % от сопротивления слоя. Тогда гидравлическое сопротивление аппарата Ара = 7137-1,1 = 7850 Па. [c.16]

Избыточное давление, которое должен обеспечить вентилятор для преодоления гидравлического сопротивления аппарата и трубопровода, равно [c.16]

Гидравлическое сопротивление аппарата [c.19]

В некоторых случаях (при пониженном давлении) предельные скорости фаз определяются не захлебыванием, а максимально допустимым гидравлическим сопротивлением аппарата. [c.48]

В случае необходимости расчета потерь давления в коммуникациях последние могут быть легко вычислены по методике расчета потерь давления в трубах. Тогда суммарное гидравлическое сопротивление аппарата с учетом коммуникаций [c.258]

Из уравнения (70) и рис. 52 следует, что эффективность сепарации определяется величиной гидравлического сопротивления аппарата, которое является практическим ограничением скорости потока и, следовательно, производительности сепаратора. [c.94]

После определения к. п. д. контактного устройства появляется возможность принять число реальных ступеней разделения, что в свою очередь позволяет уточнить гидравлическое сопротивление аппарата и сопоставить его с теми данными, которые были приняты при определении технологического режима колонны. В случае существенного различия (более 10%) между принятым в начале и уточненным затем значением гидравлического сопротивления аппарата технологический и гидравлический расчет выполняются снова. [c.326]

Цель гидравлического расчета — определение размеров колонны (высоты и диаметра), а также гидравлического сопротивления аппарата. В основе гидравлического расчета лежит понятие об области устойчивой и эффективной работы тарелок. [c.334]

Ограничения могут налагаться как на значения отдельных независимых переменных, так и функций от них. Например, можно потребовать, чтобы диаметр аппарата был в заданных пределах или гидравлическое сопротивление аппарата не превышало максимально допустимого. В данном случае диаметр аппарата является независимой переменной, а гидравлическое сопротивление — сложной функцией ряда величин, часть из которых входит в состав независимых переменных. Такого рода ограничений может быть введено сколь угодно много. В общем случае ограничение можно записать в виде [c.289]

Гидравлическое сопротивление аппаратов по конструктивной схеме (рис. 9.2) рассчитывают как для пучка труб при продольном [c.342]

Высокая эффективность работы теплообменного аппарата достигается при достаточно больших скоростях движения потоков. Однако при этом возрастает гидравлическое сопротивление аппарата. Обычно скорость движения жидких потоков в трубах составляет 1—2,5 м/с, а в межтрубном пространстве для проходных сечений в вырезах перегородок — от 0,3 до 1 м/с. [c.182]

Гидравлическое сопротивление аппарата. Полное сопротивление складывается из потерь напора в выравнивающей решетке, в слоях катализатора и газораспределительных решетках [c.281]

АР — общее гидравлическое сопротивление полки, ступени контакта, Па ДРап — общее гидравлическое сопротивление аппарата, Па [c.6]

С точки зрения эффективности пылеулавливания выгодно работать с высокими скоростями газа, ограничиваемыми в известных пределах лишь ростом гидравлического сопротивления аппарата,й брызгоуносом. Оптимальными величинами Шг следует признать [c.171]

С увеличением скорости газа Шг до 2 м/с показатели очистки резко улучшаются, при дальнейшем увеличении Юг рост степени очистки замедляется. При скоростях выше 2,5 м/с наблюдается тенденция к прекращению роста степени очистки. В то же время гидравлическое сопротивление аппарата с увеличением скорости [c.184]

Полное гидравлическое сопротивление аппарата ЛРа (Па) определяется по уравнению [c.207]

Общее гидравлическое сопротивление аппарата [c.214]

Современное состояние промышленности, в частности повышение мощности предприятий, требует применения газоочистной и массообменной аппаратуры максимальной эффективности и удельной производительности (интенсивности). Выше показано, что пенные аппараты, работающие в режиме развитой свободной турбулентности при скорости газа до 2,5 м/с [234, 235] наиболее универсальны и интенсивны. В настоящее время возникли задачи еще большего повышения скорости газа, понижения гидравлического сопротивления аппаратов, ликвидации забивания элементов аппарата твердыми отложениями, снижения брызгоуноса. Кроме того, необходимо удовлетворить требования охраны окружающей среды о снижении расхода воды в промышленности и ликвидации отходов. [c.232]

Очищенный газ проходит через брызгоуловитель, установленный в верхней расширенной части аппарата, и удаляется через выходной патрубок. Расширение в верхней части предназначено для снижения брызгоуноса и гидравлического сопротивления аппарата. Отработанная жидкость (пульпа) протекает через отверстия решетки и выводится из бункера аппарата через сливной штуцер. [c.236]

В оптимальных условиях работы ПВА слой пены с высокоразвитой структурой (фр = 0,6- 0,8) достигает 500—600 мм, причем величина Н легко регулируется изменением и к. Скорость газа в ПВА в зависимости от условий можно изменять в широком диапазоне — от 1 до 6 м/с при этом гидравлическое сопротивление аппарата изменяется в пределах 800—2500 Па. [c.262]

После осуществления этих мероприятий аппарат был включен в нормальную эксплуатацию. Испытаниями зафиксировано [212], что степень улавливания золы превышает 95% (табл. VI 1.2) при общем гидравлическом сопротивлении аппарата примерно 600 Па (около 60 мм вод. ст.). Расход промывающей воды до 50 кг/ч. Колебания в нагрузке котла не отражаются на эффективности работы золоуловителя. [c.271]

Завышенные против обычных значения расхода воды и гидравлического сопротивления аппарата на Саратовской ГРЭС объясняются указанными выше причинами и не являются типичными для [c.272]

Учитывая некоторое снижение объема газа на выходе из аппарата, нежелательность брызгоуноса (возникающего при высоких Шг), целесообразность ограничения гидравлического сопротивления аппарата Р и возможность изменения производительности аппарата в пределах 25%, принимаем w - = 2 м/с (под решеткой). Применяя однополочный аппарат, подсчитаем высоту пены, чтобы обеспечить принятый к. п. д. (т п) пылеуловителя. [c.182]

Как показано выше, на основные аэродинамические характеристики исследуемой конструкции сушильного аппарата существенное влияние оказывают геометрические параметры входа и выхода. Рассмотренные характеристики отражают важнейшие свойства аппарата, так как по ним можно судить о затратах энергии потоком на создание закрутки и преодоление сопротивлений входа и выхода. Поэтому их можно использовать в качестве основных критериев оценки аэродинамики аппарата и эффективности его использования в целом. При этом оптимальными должны быть признаны такие конструкции, в которых обеспечивается максимальный уровень окружных скоростей в камере при минимальном гидравлическом сопротивлении. Уменьшение гидравлического сопротивления аппарата, как известно, позволяет применить более экономичное тягодутьевое оборудование, а рост окружных скоростей приводит к увеличению относительных скоростей на этой основе удается интенсифицировать процессы тепло- и массообмена в сушильном аппарате. [c.168]

При установке нескольких сушильных камер в одном корпусе гидравлическое сопротивление аппарата несколько больше, чем при однокамерном исполнении. Однако в сушилках повышенной мощности тепло- и массообмен эффективнее при многокамерном (секционированный аппарат) варианте исполнения, чем в аппарате с одной большой камерой. Для улучшения гидродинамической обстановки следует использовать принцип продольного секционирования коаксиальными цилиндрами. [c.171]

Для очистки газов от пылей разработаны конструкции аппаратов производительностью от 5 до 60 тыс. м ч. При начальной запыленности 5—100 г/м , температуре от 353 до 523 К гидравлическое сопротивление аппарата составляет 600—800 Па, а эффективность очистки 95—99 %- Расход воды на регенерацию магнитной ткани 0,1 м на 1000 м газа. Элементы магнитной фильтрующей ткани — постоянные магниты с напряженностью 14-10 А/м. Без использования магнитной обработки газов эффективность пылеулавливания при тех же условиях не превышала 5 %. Рациональная область применения магнитных фильтров очистки газов с концентрацией пыли от 0,1 до 200 г/м . [c.483]

Задачей технологического расчета является определение необходимой поверхности мембран, расчет жидкостных потоков и установление их состава. Гидравлический расчет включает определение гидравлического сопротивления аппаратов и арматуры. Задачей механического расчета является выбор элементов аппаратов и арматуры, обеспечивающих работу установки при соответствующих давлениях. Тепловой расчет позволяет определить необходимую поверхность теплообмена и расход нагревающих или охлаждающих теплоносителей. В данном разделе будут рассмотрены вопросы, касающиеся технологического и гидравлического расчетов аппаратов и установок для проведения обратного осмоса и ультрафнльтрации. [c.223]

Кроме рассмотренных специфических недостатков плоских (тонкостенных) решеток следует отметить трудности их применения, например из-за сложности стряхивания пыли, осаждающейся на рептетках в газоочистных аппаратах (особенно при горизонтальном расположении решеток), засорения решеток пылью в случае влажного газа и липкой пыли, а следовательно, усиление неравномерности распределения концентрации частиц, взвешенных в потоке при его растекании по фронту решетки, увеличения гидравлического сопротивления аппарата и т. п. [c.193]

Расчет гидравлического сопротивления аппаратов цилиндрической формы [45]. Удельные потери, т. е. потери давления на единицу тол[цины слоевого (пористого) цилиндра при данном расходе жидкости меняются с Т0ЛН1.ИН0Й стенок цилиндра. При истечении жидкост[[ наружу скорость в направлении истечения падает вместе с увеличением поверхности (диаметра) цилиндрического слоя, а следовательно, удельные потери у.мень-шаются. При всасывании имеет место обратное явление. Если использовать известные формулы, цля коэффициентов сопротивления илоских слоев, то это обстоятельство должно быть учтено. Сделаем соответствующие пересчеты. [c.306]

По истечении времени i /2 направление подачи смеси изменялось на противоположное, и расчеты повторялись. После нескольких переключений устанавливался периодически повторяющийся режим изменения 0, Г, х такой, что в одинаковые моменты времени от начала переключения профиль 0, а вместе с ним и профили Т, X совпадали с заданной точностью. По достижении такого режима определялись средние во времени степени утилизации тепла г и превращения х ых, а также гидравлическое сопротивление аппарата ДР и максимальная температура Гшах. Величина [c.203]

Таким образом, из расчетов реактора К-202 установки Л-35/11-1000 Н ТиТЗ следует, что общий перепад давления в реак-торе допускает переход на развернутую схему путем реконструкции внутренней начинки реактора без значительного увеличения гидравлического сопротивления аппарата (движение рабочего потока от центра к периферии). [c.127]

Экспериментальные данные показывают, чтО для практически полной очистки обжигового газа необходим четырехполочный аппарат с решетками типа 6/3, имеющими пороги высотой 80 мм. Расчетное гидравлическое сопротивление аппарата (АР) у- около 2700 Па (270 мм вод. ст.), расход воды — примерно 0,35 л на 1 м очищаемого, газа. В аппарате одновременно может осуществляться тонкая очистка газа от пыли, охлаждение газа и улавливание мышьяка (и селена). , [c.185]

В оптимальных условиях работы аппарата пыль с размерами частиц больше 16 мкм улавливается полностью, причем гидравлическое сопротивление аппарата находится в пределах 680—830 Па. При выборе и расчете пенных пылеуловителей ПГПС-ЛТИ-И учитывают оптимальные условия технологического режима. Минимальный удельный расход воды можно подобрать по номограмме (рис. 1.5), причем максимально допустимой концентрацией твердой фазы в шламовых водах (Сх) следует считать 20—30 г/л. Определив по величине Сж минимальный удельный расход жидкости т (см. рис. 1.5), выбирают рабочую величину т в пределах 0,05—0,1 л/м . Свободное сечение решетки 8 определяют по формуле ( 1.4), выбирая величину Н в пределах 100—120 мм. Характеристика аппаратов ПГПС-ЛТИ-И с трубчатыми решетками производительностью от [c.242]

Однако для оценки фактического гидравлического сопротивления аппарата и уровня тангенциальных скоростей от параметров входа не всегда удобно пользоваться величинами и г. В расчетные формулы для этих величин входит размер тангенциального входного канала, поэтому они могут наглядно характеризовать зависимость изменения гидравлического сопротивления камеры и уровня тангенциальных скоростей в ней от этого параметра. В связи с этим влияние основных параметров входа (ЕИвх Е)) и выхода (с1о/В) на гидравлическое сопротивление и степень закрученности потока в камере рассмотрим, используя приведенные коэффициенты гидравлического сопротивления (бприв.) и снижения скорости (ёт), рассчитанные по скорости (иприв.)> отнесенной на полное сечение камеры. Поскольку в этом случае при изменениях параметров входа и выхода расчетная скорость останется постоянной, наилучшим условиям работы аппарата будут соответствовать наименьшие значения Еприв, а значения при этом должны быть наибольшими. [c.168]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология