Подвисание точка

Дальнейшее повышение скорости газа вызывает начало подвисания жидкости в насадке точка подвисания), когда жидкость все в большем количестве удерживается противоточно движущимся газом. Взаимодействие между фазами происходит на поверхности турбулизированной пленки жидкости и поэтому гидродинамический режим может быть определен, как режим турбулизации двухфазной системы на поверхности насадки. [c.388]

Второй способ. Гидравлическое сопротивление слоя орошаемой насадки в пределах от точки торможения до точки подвисания жидкости можно определить по следующим формулам [Х-24]. [c.686]

Второй режим II (см. рис. 183) работы решетчатой тарелки, определяемый как барботажный режим, возникает после точки подвисания жидкости и сопровождается повышением сопротивления. В этом режиме происходит барботаж газа через слой, образовавшийся на тарелке, причем можно различить зону относительно чистой жид- [c.375]

Использование изложенной методики позволило установить зависимость статической удерживающей способности от гидродинамических режимов в аппарате и проследить экстремальный характер этой зависимости [И, 14]. Зависимости были получены путем вычитания величины динамической удерживающей способности, определенной как методом отсечки , так и прямым методом из значений полной удерживающей способности, рассчитанных по кривым отклика системы на индикаторное возмущение. Возрастание с увеличением нагрузок по обеим фазам до точки экстремума (лежащей в районе точки подвисания v lv =0,85) объясняется возрастанием активной поверхности насадки по мере увеличения нагрузок по газу и жидкости. Дальнейшее увеличение нагрузок, переводящее систему в более интенсивный гидродинамический режим (Уг/у нв > 0,85), приводит к развитию турбулентности потоков, вовлечению жидкости в застойных зонах в турбулентный обмен и, как следствие, к уменьшению статической удерживающей способности. В режиме развитой турбулентности возникновение застойных зон в насадке маловероятно. Статическая, а также динамическая удерживающая способности, определяемые методом отсечки и прямым методом, в этом режиме принимают примерно одинаковые значения по обоим методам. [c.361]

Если колонный насадочный аппарат работает в режимах, лежащих ниже точки подвисания, то не вся поверхность насадки участвует в процессе массопередачи. Это происходит по следующим причинам не вся поверхность насадки S смочена жидкостью и не вся смоченная поверхность активна, так как в массообмене участвует только та часть смоченной поверхности, по которой течет пленка жидкости. Кроме того, часть смоченной поверхности приходится на застойные зоны, к которым относятся поверхности соприкосновения элементов насадки. [c.162]

В начале барботажного режима при подвисании жидкости наблюдается своеобразный гистерезис . При этом образование слоя жидкости на тарелке происходит при больших скоростях газа, чем при исчезновении этого слоя ( провале ). Чтобы образовать слой жидкости, нужна большая энергия газового потока, чем та, которая необходима для удержания уже образовавшегося слоя на тарелке. Поэтому, если прн скорости газа, меньшей скорости подвисания , на тарелку подать сразу жидкость, то может образоваться слой ее. Поэтому целесообразно до скоростей подвисания в качестве распределительной тарелки устанавливать тарелку большего свободного сечения, чем рабочая. В этом случае подвисание жидкости происходит прн более высоких скоростях газа, чем при работе с одинаковыми распределительными и рабочими тарелками (см. пунктирные линии на рис. 183). [c.376]

ДЛЯ точки подвисания (для тарелок диаметром 114 мм) при [c.379]

Линейная скорость газа в точке подвисания для тарелок диамет-ром>120 мм и для тарелок меньшего диаметра при значениях ве- [c.379]

Значения коэффициента С = 8,4 для точки инверсии С = 8,4— 5,1—режим турбулизации С = 5,1—точка подвисания С = = 5,1 —1,81 — промежуточный режим С=1,81—точка торможения С<1,81 — пленочный режим. [c.85]

I — линия точек захлебывания П — кривая точек подвисания 111 — линия для смоченной насадки (малый расход жидкости) IV — линия для сухой насадки L — [c.269]

Скорость газа при работе абсорбера в режимах ниже точки подвисания ИС оказывает заметного влияния на величину г[). Выше точки подвисания коэффициент смачивания возрастает с увеличением скорости газа. [c.462]

В литературе приводятся также другие расчетные зависимости для определения фиктивной скорости пара, отвечающей различным режимам работы насадочных колонн. Так, напрнмер, фиктивную скорость пара, соответствующую началу (точке) подвисания, рекомендуется определять по уравнению [c.499]

Здесь Re = --критерий Рейнольдса в точке подвисания [c.499]

При й > кр и режиме, соответствуюш,ем точке начала подвисания (см. стр. 445), применимо уравнение (XII 1,26), причем расчет акц может быть произведен по уравнению Пратта . Предельную производительность в точке захлебывания можно определять непосредственно с помощью уравнений, предложенных различными авторами, например, для колонн с керамической или металлической кольцевой насадкой (размером ие более 25 X X 25 м.ч). При плотной упаковке насадки можно пользоваться уравнением [c.548]

Торман [19], Геммекер и Штаге [87], а также Шнайдер и Шмид [89] показали, что головка колонны должна удовлетворять следуюш им требованиям обеспечивать легкость регулировки и измерения флегмового числа обладать минимальной удерживающей способностью по жидкости иметь простую и механически прочную конструкцию, применимую как для работы при атмосферном давлении, так и под вакуумом обеспечивать герметичность аппаратуры при распределении флегмы предотвращать подвисание жидкости обеспечивать точность измерения температуры паров и подачу флегмы в колонну при температуре кипения или с небольшим переохлаждением. Кроме того, головка должна позволять регулировать и измерять нагрузку и флегмовое число в любой момент времени. Подобные измерения необходимо проводить в тех случаях, когда нагрузка колонны превышает 500 мл/ч, при которой визуальным путем уже нельзя подсчитать число образующихся капель. Особенно важно беспрепятственно измерять температуру паров. При этом необходимо следить за тем, чтобы на термометрический карман не попадали капли переохлажденной жидкости и давление в точках измерения температуры и давления было одинаковым. [c.379]

Визуально режим подвисания характеризуется накоплением жидкости в отдельных местах насадки, преимущественно в точках соприкосновения насадочных тел. В режиме подвисания с возрастанием скорости газа увеличивается смоченная и активная поверхность насадки, что ведет к возрастанию интенсивности массопередачи (стр. 441 и 466). [c.401]

Кафаров 1571 различает четыре режима ламинарный (ниже точки торможения), промежуточный (между точками торможения и подвисания), турбулентный (между точками подвисания и инверсии) и режим эмульгирования (между точками инверсии и уноса). [c.402]

Графическое определение неточно, так как резких перегибов на этих линиях обычно не обнаруживается и опытные данные можно представить непрерывной кривой не хуже, чем ломаной. Особенно трудно обнаруживается точка подвисания при небольших плотностях орошения. Ввиду трудности графического определения точек подвисания и захлебывания по кривой зависимости ДР от скорости газа, иногда для нахождения этих точек пользуются кривыми I—г0д или 6—гюд. [c.418]

При прямотоке между газом и жидкостью силы трения между фазами и сила тяжести действуют в одном направлении и характер взаимодействия потоков меняется [9, 101. При малых скоростях газа взаимодействие потоков незначительно и кривые в координатах АР—ьУо для прямотока и противотока совпадают. При более высоких нагрузках по газу количество удерживаемой жидкости при прямотоке уменьшается с повышением скорости газа, причем гидравлическое сопротивление растет медленно и точка подвисания не достигается. При достаточно большой скорости газа жидкость срывается с поверхности пленки и уносится с газом в виде брызг. [c.403]

Опытами установлено [1, 49, 51, 58—631, что б возрастает с увеличением плотности орошения и почти не зависит от скорости газа при режимах ниже точки подвисания. Значительное влияние на б оказывают форма и размер насадочных тел, а также свойства орошающей жидкости [46, 59, 621. В соответствии с теоретической формулой (VI-18) величина б возрастает с увеличением удельной поверхности насадки а, т. е. с уменьшением размера насадочных тел. [c.405]

Позднее Жаворонков [83] вывел уравнение для определения точек подвисания и захлебывания, устанавливающее зависимость между критерием Т и количеством удерживаемой жидкости [c.420]

Точность формулы ( 1-40) невысока и она неудобна для применения, поскольку требует предварительного определения инв. и вычисления Ф. Кроме того, структура данной формулы не вытекает из представлений о влиянии количества удерживаемой жидкости на сопротивление. Поэтому формулу (У1-40) нельзя рекомендовать, по крайней мере для режимов ниже точки подвисания. [c.413]

Точку захлебывания многие исследователи определяют визуально, как скорость газа, при которой уровень жидкости достигает верхней части насадочного слоя. Надежное визуальное определение точки подвисания затруднительно. Графически точки подвисания и захлебывания находят как точки перегиба на линиях зависимостей АР от скорости газа в логарифмических координатах (стр. 400 и 401). [c.418]

Сопротивление в точке подвисания возрастает с увеличением плотности орошения (рис. 130), так что область, соответствующая режиму подвисания, при этом уменьшается. [c.420]

Колонна диаметром 50 мм и высотой 6,7 м имела 8 секций, в каждой из которых находился слой колец Рашига 6X6 мм высотой 530 мм. По опытным данным зависимость высоты насадки, эквивалентной одной теоретической тарелке СВЭТТ), от скорости пара при экстрактивной ректификации имеет такой же характер, как и при обычной ректификации. В области малых нагрузок увеличение расхода пара в колонне приводит вначале к возрастанию ВЭТТ, что связано с уменьшением времени соприкосновения жидкости и пара. При дальнейшем увеличении нагрузки возрастает степень турбули-зации пара и жидкости, что вызывает улучшение массобмена, сопровождающееся понижением ВЭТТ. Оптимальные условия массобмена имеют место вблизи точки подвисания жидкости, когда эффективная смоченная поверхность насадки максимальна. [c.267]

Плановский и Кафаров [52] использовали уравнение (У1-53) также для нахождения точки подвисания с значением постоянных Ь=—0,073 с=1,75. [c.423]

Второй режим (режим подвисания) характеризуется торможением жидкости потоком газа, вследствие чего скорость течения жидкости уменьшается, а толщина ее пленки и количество удерживаемой жидкости увеличиваются. Возрастание o с повышением скорости газа ведет к уменьшению свободного объема насадки и быстрому увеличению сопротивления. На кривой АР—начало подвисания характеризуется переломами в точках В В ,. .. (рис. 130), называемых точками пoдви aния Если в пленочном режи- [c.400]

Зависимость удерживающей способности уголковых насадок Ндин от расхода газовой фазы отличается от зависимости, обычно наблюдаемой у регулярных насадок с пленочным режимом течения жидкой фазы, для которых зависимость Ндин от расхода газовой фазы появляется лишь в режиме подвисания, то есть незадолго до наступления режима захлебывания. [c.11]

Количество жидкости на тарелке в режиме смоченной тарелки незначительно. Этот режим существует до некоторой критической скорости газа, при которой силы трения газа о стекающую жидкость возрастают настолько, что образуют на тарелке слой жидкости ( подви-саиие ). Скорость газа при этом зависит от геометрии тарелки и от величины орошения. Критические точки, после которых возникает подвисание жидкости, определяются как точки подвисания . [c.375]

При получении эмпирической зависимости для динамической удерживающей способности в условиях двухфазной системы была принята во внимание тесная связь между количеством жидкости, удерживаемым в колонне, и перепадом давления на колонне. В режимах до точки подвисания, т. е. при Уг/Уинв < <0,85, получена следующая зависимость [c.361]

Рассмотренные методы второй группы пригодны лишь в том случае, если не зависит от Rep. Независимость от Rep характерна для аппаратов с фиксированной поверхностью массопе-редачи (трубки с орошаемыми стенками, дисковые и шариковые колонны) или для аппаратов, в которых поверхность массопере-дачи не зависит от скорости газа (насадочные абсорберы при режимах ниже точки подвисания). В таких аппаратах, как барботажные абсорберы, поверхность массопередачн определяется скоростью газа, ОТ которой зависит и , отнесенный к условной поверхности контакта. [c.170]

Рассмотренные выше исследования проведены при сравнительно низких скоростях газа (до 3—4 м1сек), во всяком случае в условиях ниже точки подвисания при противотоке. В связи с перспективностью применения пленочных абсорберов, работаю-ш,их с высокими скоростями газа, представляет интерес изучение массопередачи при скоростях газа выше 10 м/сек в условиях восходящего и нисходящего прямотока. Сейчас таких исследований еще очень мало. [c.360]

Промежуточный режим наблюдается при пленочно-струйном движении. Жидкость покрывает насадку в виде тонкой пленки, причем значительная доля поверхности остается несмоченной. Пленка и струи жидкости затормаживают поток газа с образованием отдельных вихрей. Этому режиму соответствует линия бв на рис. Х-14. Вторая точка перегиба (а) — точка подвисання жидкости. В этой точке устанавливается скорость газа (пара) аиу, при которой жидкость начинает удержи- [c.682]

Первый режим — пленочный — наблюдается при небольших плотностях орошения и малых скоростях газа. Количество задерживаемой в Етсадке жидкости при этом режиме практически не зависит от скорости газа. Пленочный режим заканчивается в первой переходной точке (точка А, рис. XI-13), называемой точкой подвисания. [c.445]

Тейч [75а] при режимах ниже точки подвисания получил графическую зависимость АР у от величины К (рис. 132) для ряда насадок внавал (кольца Рашига и Палля размером 25— 50 мм, седла размером 25 и 35 мм), причем [c.413]

Экспериментальных определений точки подвисания имеется сравнительно немного [50, 65, 83, 86, 91]. Данные, полученные Тиллсоном [91], показаны на рис. 134. [c.419]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология