Доля жидкости

Отсюда следует, что доля жидкости, имеющая время прохода в интервале от I до / + определяется делением уравнения (2.22) на уравнение (2.23). Обозначив эту долю через /Л, получаем [c.68]

Перед использованием уравнения (2.24) для расчета среднего состава потока на выходе из реактора целесообразно продемонстрировать применение функции распределения для нахождения среднего времени пребывания, а также доли жидкости, время пребывания которой меньше заданной величины. [c.68]

Аналогично для доли жидкости Р, время пребывания которой меньше некоторой заданной величины 1, получается уравнение [c.69]

Это выражение представляет собой долю жидкости, время прохождения которой находится в интервале от i до ( + 11. Из определения среднего значения (смотри также Приложение) [c.92]

Объемная доля жидкости в пене вычисляется по формуле [c.234]

Объемная доля жидкости в пене, образовавшейся на провальной тарелке, согласно уравнению (8.24), составит [c.236]

Описанные выше явления могут быть представлены простой моделью . Допустим, что слой разделен на две части, из коих одна содержит равномерно распределенные частицы, а другая представляет собой канал, причем порозность однородной части согласуется с уравнением (II, 9). Если доля жидкости /, вводимой в слой, проходит через каналы со скоростью Uf, то можно легко показать, что связь между средней порозностью слоя е и средней скоростью жидкости и выражается уравнением [c.51]

Из данных рис. 4.17 можно заключить, что существует периодическая зависимость эффективности от доли жидкости, стекающей за один цикл ф. При целых значениях ф имеют место локальные максимумы эффективности это можно объяснить как следствие двух эффектов во-первых, возрастания концентраций жидкости в конце периода движения с ростом ф и, во-вторых, снижения концентраций жидкости в конце парового периода в случае удлинения его с увеличением ф для постоянного X. Первый эффект доминирует, когда ф достигает целых значений, в то время как второй имеет место для ф, больших 1,2,3 и т. д. [c.216]

Рекомендуемые значения долей жидкости ф составляют от 0,6 до 0,9. Насадочные тарелки при этом допускают меньшую степень смешения жидкости при сливе, чем ситчатые. [c.216]

Рис. 4.17. Зависимость эффективности тарелки от доли жидкости, стекающей в цикле, при различных т)о , (цифры у кривых), X = 0,95 (модель III)

Доля жидкости, покидающая аппарат и содержащая элементы, появившиеся в выходящем потоке спустя время, меньшее 02, с момента их попадания в аппарат, составляет [c.242]

Доля жидкости, выходящая из аппарата и состоящая из элементов, для которых время пребывания в аппарате больше отвечает заштрихованной площади на рис. 1Х-3 и равна [c.242]

Доля жидкости / Доля вещества в отводимом потоке, состоящая [c.245]

Фж — объемная доля жидкости в пене, м /м фаг — газосодержание агрегатов пены, м /м [c.7]

Трубчатые реакторы с неподвижным слоем в промышленности применяются редко из-за трудности равномерного распределения потоков жидкости и газа. При орошении значительная доля жидкости может стекать по стенкам без контакта с катализатором. Реакторы этого типа используют главным образом как пилотные. [c.142]

Объемная доля жидкости в суспензии составляет [c.244]

Метод Линде заключается в соединении процесса дросселирования предварительно сжатого газа с противоточным обменом (рис. 111-51). После сжатия до давления р2 (для во.здуха 200 ат) газ охлаждается в теплообменнике (2—3) и затем расширяется в редукционном вентиле (3—4). Полученная смесь жидкости и пара разделяется, при этом массовая доля жидкости 1 равна 2, массовая доля 1 равна 1—2. Пар возвращается через теплообменник, нагреваясь до состояния 5 (близкого к состоянию 1 поступающего газа перед компрессором). Баланс энтальпии в теплообменнике на 1 кг газа [c.265]

Пусть количество данного компонента в остатке равно who — мольная доля жидкости в питании (если на питание подается жидкая смесь, то q = 1). На т-ую ступень с нижерасположенной (т — 1)-ой ступени поступает с потоком пара данный компонент в количестве [c.509]

В смесителе периодического действия скорости сдвига неодинаковы в различных точках объема. Точно так же неодинаковы и времена пребывания частиц жидкости в зонах с различной скоростью сдвига. Следовательно, спустя некоторое время после начала смешения различные частицы жидкости будут отличаться по величине накопленной деформации сдвига у. Функция распределения деформации (ФРД) g (у) dy определяется объемной долей жидкости в системе, величина деформации сдвига которой лежит в интервале от у до 7 + dy. Иными словами, это вероятность того, что за данное время смешения частица жидкости, поступившая в смеситель, накопит [c.205]

IX-1-7. Поток жидкости по стенкам. Многие исследователи показали, что при равномерном распределении жидкости по верхнему сечению насадки однородность распределения существенно нарушается в расположенных ниже ее слоях. Значительная доля жидкости стекает вниз по стенкам колонны. Поскольку жидкость в потоке по стенкам перемешивается менее интенсивно, чем при движении по прерывистой поверхности насадочных тел, и не очень эффективно экспонируется газу, наблюдается явление байпассирования , или проскока части потока без эффективного взаимодействия, отрицательно влияющее на суммарный абсорбционный процесс. Кроме того, перемещение значительной доли жидкости в пристенный слой обедняет ею основную часть насадки, уменьшая здесь как эффективную межфазную поверхность, так и значения Поэтому нарушение равномерности потока жидкости в целом приводит к ухудшению работы колонн. [c.220]

Портер и Темплемэн изложили результаты тщательно проведенных наблюдений за пристеночным потоком в насадочных колоннах диаметром до 30 см. Они пришли к выводу, что доля жидкости, стекающей по стенкам, уменьшается с увеличением отношения диаметра колонны к диаметру насадочных элементов и с ростом плотности орошения. Как отмечалось выше, согласно их данным, стационарные условия неравномерности устанавливались вблизи самого верха колонны. Они считают, что значение пристеночного потока в больших промышленных насадочных колоннах невелико, но что оно всегда существенно в меньших колоннах, используемых при лабораторных и полузаводских испытаниях. Это значит, что величины а, приведенные на рис. IX-1 по результатам опытов в колоннах с отношением диаметров аппарата и насадочных элементов около 8—10, возможно, несколько занижены применительно к большим промышленным аппаратам. Поэтому использование этих значений а для промышленных расчетов обеспечивает некоторый запас надежности получаемых результатов. [c.222]

Условные обозначения - доля жидкости, прошедшая через тарелку в контакте с газом (паром) О - коэффициент диффузии, м /с г - безразмерная длина X - фактор диффузион-ього потенциала (тС/1) я - число ячеек - диаметр колонны, м Ас, Ь - высота и длина сливной планки, м ш - скорость пара в аппарате, м/с т - среднее время пребывания на тарелке, с т, - время пребывания в /-й точке. [c.91]

Здесь Шоо. ст — скорость стесненного осаждения частиц относительно стенок аппарата, м/сек-, Шас — скорость свободного осаждения панменьших часпщ, ж/се к-= 1 ж/( 1 ш1 т)—объемная доля жидкости в суспензии (порозность) У,ц — объем жидкости в суспензии, л[3 Ух —объем твердых частиц в суспензии, м. . [c.432]

КОСТИ х- И пара при постоянном полном давлении р. Существуют два предельных случая. Если температура охлаждающей стенки очень близка к температуре росы, что означает малую скорость конденсации, то процесс конденсации является почти изотермическим и мольная доля жидкости находится в изотермическом равновесии с мольной долей пара 1х1=х (ух)]. Если же температура стенки Тщ, намного меньше температуры росы Тчто означает большую скорость конденсации, то температура конденсата может быть близка к температуре кипения Т . При этом мольная доля жидкости практически равна мольной доле пара Х1=у1. В предположении о ламинарном характере течения в жидкой и паровой пленках на рис. 5 показаны профили температуры и концентрации для каждого из этих предельных случаев. Уравнения для потоков в паровой фазе для бинарной смеси имеют вид [c.92]

Подобные аналогии имеются во псех моделях. Например, для модели с рециркуляцией жидкости доля жидкости, 71вреносимая вихревым потоком, равна С—1, а бе фа -мерпая длина этого переноса раина единице (перенос на всю длину тарелки). [c.343]

Один из весьма удачных системных подходов к ингибиторной защите трубопроводов влажного кислого газа разработан специалистами фирмы Borogrove Enterprises Ltd. Систематизация ингибиторной защиты выполнена на основе учета таких характеристических параметров текущей газо-жидкостной смеси (ГЖС), как скорость газа, доля жидкости от объема транспортируемого при рабочих условиях газа, соотношение вода газ и т. д. [c.327]

Осаждающиеся частицы вытесняют вверх равный им объем жидкости. При этом скорость V жидкости в свободном сечении слоя (относительно стенок аппарата) может быть определена из условия равенства объемных расходов потока и частиц. Объемпая доля жидкости в неоднородной жидкой системе, объем которой равен сумме объемов жидкости Уж и частиц Уч, составляет [c.180]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология