Насадочные аппараты

Насадочные массообменные аппараты представляют собой колонны, заполненные насадкой — геометрическими телами с возможно более развитой поверхностью (кольца, седла, кусковой материал и т. д.) (рис. 10). Соприкосновение газа (жидкости) с жидкостью происходит на смоченной поверхности насадки, по которой стекает жидкость-поглотитель. Течение жидкости по насадке носит в основном пленочный характер, и поэтому насадочные аппараты относятся к пленочным. [c.56]

До последнего времени считалось, что насадочные аппараты эффективно работают лишь при малых диаметрах (до 1 м). Совершенствование конструкции насадок и вспомогательных элементов позволяет расширить области применения насадочных аппаратов больших диаметров. [c.58]

Применяют колонные аппараты с туннельными и капсульными колпачками, безнасадочные колонные аппараты (решетчатые и сит-чатые), а также насадочные аппараты. Классификация колонных аппаратов из стали и чугуна приведена в табл. 3-40. [c.150]

В переработке углеводородных газов наиболее широкое применение нашли тарельчатые и насадочные аппараты. [c.56]

Эффективность насадочных аппаратов зависит от многих факторов эффективности насадки, конструкции распределительных и перераспределительных устройств для жидкости, опорных и задерживающих тарелок. [c.57]

Прежде чем перейти к рассмотрению этих моделей, введем понятие продольной симметрии потоков в аппарате. Потоки, имеющие одинаковую степень продольного перемешивания по фазам, будем называть симметричными. При этом степень продольного перемешивания можно оценивать числом ячеек полного перемешивания п и коэффициентом продольного перемешивания Тогда математические модели процесса абсорбции для насадочного аппарата можно классифицировать следующим образом [c.417]

Насадки, применяемые для заполнения насадочных аппаратов, должны иметь [c.58]

Выбор массообменного аппарата. С разработкой и применением новых видов насадок и конструкций вспомогательных устройств существенно расширяется диапазон эффективной работы насадочных аппаратов. Поэтому при выборе типа массообменного аппарата приходится принимать во внимание множество факторов и в зависимости от конкретных условий ранжировать их по важности. [c.69]

К недостаткам насадочных аппаратов можно отнести снижение массообменной поверхности при разделении смесей, загрязненных механическими примесями, и смесей, склонных к образованию отложений [c.69]

Указанная выше область изменений позволяет рассматривать дисковую колонну в качестве подходящей модели насадочных аппаратов. В то же время ее главный недостаток заключается в том, что состав жидкости, а возможно и газа, может заметно изменяться по длине дискового ряда. Это не дает возможности непосредственно определять скорость абсорбции при каждом данном составе жидкости и газа. [c.177]

При пленочном течении в насадочных аппаратах обычно часть насадки не смачивается жидкостью, имеют место застойные зоны, в отдельных местах жидкость перетекает от одного элемента насадки к другому в виде струй. В разных точках элемента насадки пленка может иметь различную толщину. Поэтому закономерности течения в пленочных и насадочных аппаратах, несмотря на определенную аналогию, рассматриваются отдельно. Методики расчета рабочих скоростей, гидравлического сопротивления и других гидродинамических параметров в насадочных колоннах приведены в работах [3, 9, 10, 111. [c.18]

Для насадочных аппаратов более правомерно применение моделей идеального вытеснения и диффузионной. В случае принятия моделей вытеснения по обеим фазам для секции насадки можно записать уравнения [c.132]

Принимая диффузионный механизм перемешивания в проточной (эффективной) части насадочного аппарата длиной I и учитывая наличие в системе распределенного источника (стока) с плотностью q, уравнение материального баланса для индикатора, введенного в поток, можно записать в виде [c.398]

Так же, как и модель с застойными зонами, ячеечная модель с обратным перемешиванием между ячейками пшроко используется нри математическом описании структуры гидродинамических потоков в секционированных аппаратах в пульсационных тарельчатых [24] и роторно-дисковых [25] экстракторах, в аппаратах с нсевдоожиженным слоем [26], в реакторах барботажного типа [27]. Применение данного типа модели оправдано также и для насадочных аппаратов с непрерывно распределенными параметрами. В этом случае колонна рассматривается как последовательность участков с сосредоточенными параметрами, причем каждый из участков эквивалентен ступени идеального смешения. [c.392]

Применяется для тарельчатых секционированных насадочных аппаратов, в которых наблюдается заброс вешества в сторону, обратную направлению основного аппарата [c.34]

Тарельчатые секционированные насадочные аппараты, где наблюдается заброс вещества в сторону, обратную направлению основного потока [c.227]

Для определения параметров гидродинамической структуры насадочного аппарата в полном его объеме с учетом влияния всех присущих ему неоднородностей были проведены опыты с индикатором. Возмущения наносились импульсным и ступенчатым методами. В качестве индикатора использовался раствор КС1. Ввод импульсов раствора производился в ороситель колонны. Ячейка анализа выходной концентрации, работающая по принципу измерения электропроводности, была помещена непосредственно под нижней границей насадочного слоя. Запись выходной концентрации осуществлялась непрерывно. Обработка экспериментальных кривых распределения производилась с коррекцией результатов на дополнительные объемы до и после исследуемой секции колонны. [c.359]

Динамика насадочного аппарата по гидродинамическим каналам. Подставим в уравнение (7.24) экспериментально найденную зависимость (Д-Ргж/0"+ 1ж га=1,92 между перепадом [c.404]

Полагая в последнем выражении х=1, найдем передаточную функцию насадочного аппарата по гидродинамическому каналу как отношение изображения отклонения [c.406]

Особенности динамики двухфазной системы при возмущении по расходу газа удобно проследить, анализируя рис. 7.20, на котором приведены типичные зависимости динамической удерживающей способности насадочного аппарата от плотности орошения Л [c.408]

Проведенный анализ позволяет сформулировать закономерность, вскрывающую специфику поведения насадочных аппаратов в нестационарном гидродинамическом режиме в насадочном аппарате ступенчатое возмущение по расходу газа, нанесенное в данном установившемся состоянии, эквивалентно в смысле воздействия на систему ступенчатому возмущению по расходу жидкости, действующему относительно промежуточного состояния, в которое система в момент подачи исходного возмущения по расходу газа) переходит практически мгновенно. [c.409]

Помимо характера распределения объемов ячеек для расчета динамики процесса абсорбции в насадочном аппарате с помощью модели (7.140) необходимо знать входящие в нее параметры число ячеек N, коэффициент массопередачи ку, а также коэффициенты обмена / j и к . [c.419]

Результаты сравнения экспериментальных и расчетных динамических характеристик лабораторного насадочного аппарата представлены на рис. 7.24. На этом рисунке приведены два типа расчетных характеристик кривая 1 представляет переходный процесс системы, рассчитанный по предложенной математической модели кривая 2 представляет переходный процесс, рассчитанный по ячеечной модели, структура которой не учитывает распределенности гидродинамической обстановки в аппарате и эффектов обмена между проточными и застойными зонами жидкости. Подача возмущения по расходу жидкости при расчете кривой 2 осуществляется путем мгновенного изменения плотности орошения по всей длине колонны. Указанные допущения в структуре модели (7.141) являются источником значительных расхождений между экспериментальными и рассчитанными по этой модели динамическими характеристиками в области средних частот наблюдается существенная разница в величинах постоянных времени расчетной и экспериментальной кривых отклика, а также сокращение расчетного времени переходного процесса по сравнению с фактическим. Из рис. 7.24 видно, что указанные расхождения значительно меньше для кривой 7, полученной с помощью описанного алгоритма расчета динамики процесса абсорбции. Хорошее соответствие экспериментальных и расчетных кривых 1 по всей полосе частот [c.423]

Рис. 7.25. Характер возмущений по газу С и жидкости Ь на промышленном насадочном аппарате

Относительно хорошо изучена кинетика хемосорбции СОг и HiS водным раствором МЭА в на-садочных аппаратах. Расчеты высоты насадочных аппаратов с числовыми примерами хемосорбции одного компонента даны в работе [12]. [c.27]

В насадочном аппарате жидкость течет по элементу насадки главным образом в виде тонкой пленки, поэтому поверхностью контакта фаз является в основном смоченная поверхность насадки. При перетекании жидкости с одного элемента насадки к другому пленка жидкости разрушается и на нижележащем элементе образуется новая пленка. При этом часть жидкости проходит через расположенные ниже слои насадки в виде струек, капель и брызг. Незначительная часть поверхности насадки бывает смочена неподвижной (застойной) жидкостью. [c.242]

Основными узлами насадочных аппаратов являются приспособления 1, распределяющие жидкость по насадке, насадочные тела 2 и устройства 3, направляющие к центру растекающуюся жидкость. [c.323]

Чтобы определить число тарелок колонны, рассмотрим предварительно принцип работы тарелки. В отличие от насадочного аппарата, схема работы которого близка к модели полного вытеснения пара и жидкости, на тарелке наблюдается перекрестный ход тока газа (пара) к потоку жидкости (рис. 13-24). [c.340]

Диаметр насадочных колонн обычно не превышает 4000 мм. Для колонн большого диаметра трудно достичь высокой эффективности из-за сложности обеспечения равномерного распределения газовой и жидкой фаз по сечению аппарата. Однако известны отдельные конструкции насадочных аппаратов диаметром до 12 м. [c.95]

Недостатки насадочных аппаратов связапы с трудностью отвода теплоты поглощения и механическим разрушением па-садок. [c.58]

Обычно приведенную скорость газа (пара) в насадочных аппаратах принимают на 10—20% ниже скорости в режиме захлебывапия. [c.67]

Насадочные аппараты работают хуже из-за каналообразо-вания в слое насадки и имеют узкие эксплуатационные характеристики. Их применение ограничивается небольшими объемами перерабатываемого газа и невысокой депрессией точки росы. [c.144]

Проверку адекватности математического описания нестационарных процессов гидродинамики в насадочном аппарате выполним на примере наиболее важных с практической точки зрения каналов 1 и 2 путем сравнения экспериментальных и расчетных кривых переходных процессов по этим каналам. Как следует из выражений (7.116) и (7.124), главной частью передаточных функций по каналам 1 и 2 является передаточная функция W I, р), которая определяется выражением (7.113). Непосредственное использование передаточной функции W (I, р) в виде иррационального и трансцендентного выражения (7.113) как для целей проверки адекватности, так и для целей анализа динамики объекта и синтеза соответствующей системы управления затруднительно. Поэтому решим задачу приближения передаточной функции (7.113) дробнорациональными функциями путем применения интерполяционных дробей Паде [45], с помощью которых экспоненциальная функция переменной z с удовлетворительной точностью представляется в виде [42] [c.412]

В предложенной В. А. Мизиным, И. М. Ханиным с соавторами [103] форсунке гирляндового типа (рис. 97, г) также использован принцип соударения двух одинаковых цилиндрических струй, располагаемых в количестве нескольких пар на ярусах корпуса форсунки. Методика расчета таких форсунок [103], предназначенных как для полых, так и насадочных аппаратов, подобна методике расчета многоконусных оросителей[29] (в части выделения кольцевых зон орошения в поперечном сечении колонны и применения уравнения траектории низконапорной струи) и методике расчета перфорированных стаканов (в части выбора числа пар отверстий соударяющихся струй). Авторы отмечают необхо- [c.250]

Колонные аппараты диаметром 400—4000 мм оснащаются стандартными контактными и распределительными тарелками, опорными решетками для насадочных аппаратов, опорами, люками, поворотными устройствами, дни1цами и фланцами. [c.113]

Увеличение эффективности распылительного или барботажпого реактора может быть достигнуто также путем заполнения его неупорядоченной насадкой. Производительность насадочного аппарата ниже, чем производительность пустотелой колонны, однако эффективность такого аппарата в ряде случаев значительно выше. [c.245]

В случае тарельчатых (полочных) аппаратов принимаются модели структуры потоков для каждой ступени и для межтарельча-того пространства, а для насадочных аппаратов модель принимается по всей его длине (высоте). Рассмотрим в качестве примера связь между гидродинамической структурой потоков и эффективностью в тарельчатых ректификационных колоннах. Для ректификационной колонны с произвольным количеством вводов питания и боковых отборов, имеющей N тарелок и снабженной кипятильником и дефлегматором, можно записать следующую систему уравнений (рис. 4.10). [c.129]

Математическую модель нестационарного процесса абсорбции в насадочном аппарате построим так, чтобы она отражала три основных фактора, наиболее важных в общем динавлическом поведении процесса 1) неравномерность распределения по времени пребывания элементное потока в аппарате, 2) распределенность в пространстве и времени основных гидродинамических параметров процесса удерживающей способности, расхода жидкости в колонне, перепада давления, 3) наличие полной замкнутой цепи обменных процессов в насадочном аппарате газовая фаза—проточная зона потока жидкости—застойная зона потока жидкости—газовая фаза с количественным выражением интенсивности обменных процессов всех звеньев замкнутой цепи. [c.415]

ПроцЛс ректификации осуществляется в ректификационных тарельчатых или насадочных аппаратах колонного типа. Для создания разности температур потоков в нижнюю часть колонны подводят тепло, а из ее верхней части тепло отводят, [c.112]

Насадочные аппараты применяются для конденсацпп иаров и охлаждения газов какой-либо жидкостью. На рис. 10-23 изобра кен сухой насадочный конденсатор. Охлаждающая вода подается через распределительное устройство 3 в верхней частп аппарата. Далее она растекается по насадке 2, при этом поверхность ноды значительно увеличивается. Пар движется противотоком к воде. Вода и конденсат выводятся из нижней части аппарата, а воздух отсасывается из верхней части. [c.246]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология