Точка инверсии

Интересно, что коэффициент Джоуля-Томсона, будучи функцией термодинамического состояния, существенно зависит от давления. На рис. 10.4 приведена зависимость от р для газоконденсатной смеси Карачаганакского месторождения для пластового диапазона температур. На графике видна точка инверсии р , в которой меняет знак. Таким образом, газообразная пластовая смесь на пути к скважине сначала немного разогревается, а потом начинает охлаждаться. [c.323]

Для реальных газов коэффициент Джоуля—Томсона в общем случае не равен нулю и зависит от давления и температуры. Однако при определенных значениях р и Т он становится равным нулю. Этим значением ри Т соответствуют точки инверсии эффекта Джоуля—Томсона, так как когда давление и температура газа достигают указанных значений, происходит изменение (инверсия) знака коэффициента a.J. [c.154]

Как следует из диаграммы i — Т для воздуха (рис. IX-48), эффект Джоуля — Томсона зависит не только от начального давления расширяющегося газа (возрастает с повышением давления) ), но и от его начальной температуры. Чем ниже начальная темпера тура газа, тем выше эффект Джоуля — Томсона (табл. IX-5). Он равен нулю в точке инверсии, выше которой газ нагревается при расширении (для воздуха при 200 ат температура инверсии 240 °С). [c.392]

Приближенно можно найти точку инверсии путем использования урав нения состояния реального газа, например уравнения Ван-дер-Ваальса. /дУ [c.154]

С целью количественного сопоставления теоретических и экспериментальных характеристик газового облака можно привлечь обширные экспериментальные данные для двухмерных слоев , а также позднейшие данные Стюарта о трехмерных псевдоожиженных системах. Стюарт определяет радиусы пузыря Г(, и облака как расстояния от центров кривизны верхней части поверхностей пузыря или облака до вершины пузыря или облака, соответственно. Из этого определения следует, что, зная положение точки инверсии скоростного поля и, можно рассчитать радиус [c.114]

Все эти дисмутации проводятся вблизи их точки инверсии и образуют довольно сложные смеси олефинов. Предсказательную силу циклобутановой теории можно объяснить образованием двух а, р-ди-адсорбированных частиц, или, еще лучше, двух л-адсорбированных частиц на одном и том же активном центре [c.135]

Рассмотрим противоточный поток жидкости и газа в трубе. Ось трубы примем за ось г и направим ее вверх (рис. 86). Жидкость движется вниз, газ — вверх. Предполагаем, что средние скорости фаз направлены вдоль оси трубы и постоянны. Такое предположение соответствует гидродинамическому режиму работы аппарата, который отвечает точке инверсии или режиму, близкому к этой точке. Введем следующие обозначения [c.154]

Режим третий III (см. рис. 183) — режим аэрации, или режим эмульгирования, возникает после барботажного режима. Переход от барботажного режима к режиму эмульгирования (см. рис. 184) характеризуется точкой инверсии фаз. В пределах этого режима сопротивление тарелки и высота слоя аэрированной жидкости с увеличением скорости газа при постоянном орошении возрастают незначительно, количество же жидкости на тарелке иногда даже несколько снижается (рис. 185). В этом режиме доля сечения щелей, занятая жидкостью, остается примерно постоянной. Это приводит к тому, что увеличивается частота образования пузырьков или их размеры. [c.377]

Оптимальными скоростями с точки зрения массообмена должны быть скорости потоков, соответствующие точке инверсии фаз, так как именно в этой точке поверхность межфазного контакта становится наибольшей. Рабочей же областью следует считать интервал скоростей потоков, который включает два режима барботажный и эмульгирования. [c.377]

В отличие от первых двух точек (точки торможения газа и точки подвижной жидкости) точка инверсии всегда резко проявляется и четко обнаруживается. [c.389]

До точки инверсии фаз скорость газа не оказывает существенного влияния на удерживающую способность насадки. Выше точки инверсии удерживающая способность резко возрастает. [c.389]

Поскольку установление гидродинамического режима определяется перепадом давления через насадку или удерживающей способностью насадки, а нагрузка колонн — скоростью сплошной фазы, то значение каждой из этих величин может характеризовать однозначно точку инверсии. [c.390]

Перепад давления выше точки инверсии, когда насадка по всей высоте заполнена газо-жидкостной или паро-жидкостной эмульсией, может быть рассчитан по уравнению [c.391]

Линейная скорость потоков газа или пара в двухфазной системе в насадочных абсорбционных и ректификационных колоннах в точке инверсии может быть вычислена по уравнению [c.391]

Линейная скорость жидкости (сплошной фазы) в насадочных экстракционных колоннах в точке инверсии может быть вычислена по уравнению [c.391]

Так как точка инверсии характеризует неустойчивость границ раздела фаз, то невозможно определить, какая же из фаз в насадке будет сплошной, а какая дисперсной. Поэтому при расчете скоростей в точке инверсии достаточно определить линейную скорость одной из фаз, и на основании соотношения скоростей потоков можно рассчитать линейную скорость другой фазы [c.393]

Влияние давления на скорость пара (газа) в точке инверсии. В соответствии с уравнением (IV, 375), пренебрегая вязкостью жидкости и [c.393]

Количество жидкости, удерживаемое в насадке (ф,к)для систем газ — жидкость и пар — жидкость в точке инверсии, рассчитывается по уравнению [c.393]

Количественные гидродинамические характеристики насадочных колонн ниже точки инверсии. К важнейшим параметрам гидродинамической структуры потоков в насадке ниже точки инверсии относятся перепад давления в насадке, отношение скорости газа (пара) к скорости в инверсионной точке, длительность пребывания потоков в аппарате, доля эффективно используемого объема системы, степень продольного перемешивания в колонне, характер и интенсивность обменных процессов в жидкой, газообразной (паровой) фазах и т. п. [c.394]

Для определения с о -противления в двухфазном потоке в насадочных колоннах ниже точки инверсии воспользуемся уравнением общего вида [c.394]

Если в качестве сравнимой скорости принять скорость в точке инверсии (ьУг з), однозначно определяемой для систем газ — жидкость по уравнению [c.395]

При достижении скорости пара, соответствующей точке инверсии фаз, наблюдается резкое возрастание разделяющей способности насадочной колонны с почти вертикальным ходом кривой эффективности. Гидродинамические характеристики работы колонны удерживающая способность насадки по жидкости (ф) и перепад давления (ДР,. ж) также резко возрастают в точке инверсии, причем характер изменения всех трех параметров становится идентичным (рис. 203). [c.409]

Ниже точки инверсии пар представляет собой сплошную фазу. Повышение интенсивности испарения увеличивает линейную скорость пара, не влияя существенно на линейную скорость жидкости. При режиме же эмульгирования повышение интенсивности испарения увеличивает линейную скорость жидкости, не влияя на линейную скорость пара. [c.410]

Так как в точке инверсии коэффициенты массопередачи не зависят от молекулярно-кинетических характеристик, а растворимость газа остается различной, то опытные данные для газов с различной растворимостью могут быть обращены в одно уравнение введением отношения коэффициентов растворимости — . [c.411]

Для расчета общих коэффициентов массопередачи в точке инверсии фаз получены уравнения [87] [c.411]

Для расчета эквивалентной высоты насадки в точке инверсии /г в для процессов ректификации получено уравнение [c.411]

Эквивалентная высота насадки ниже точки инверсии приближенно может быть определена из соотношения [c.413]

Масштабирование насадочных колонн. В связи с тем, что в точке инверсии происходит наиболее равномерное и однозначное распределение пара и жидкости по сечению колонны и структура потоков соответствует модели идеального вытеснения, становится возможным масштабировать насадочные колонны. Только в области точки инверсии характер изменения удерживающей способности насадки по жидкости, перепаду давления и разделяющей способности одинаков. Вся высота слоя насадки как бы разбивается на отдельные ячейки, внутри которых происходит идеальное перемешивание, а между ячейками оно отсутствует. [c.433]

При обработке одних и тех же систем в модели и большом объекте при одном и том же наклоне кривой равновесия масштабирование насадочных колонн в точке инверсии сводится к выполнению следующих условий [c.434]

Автоколебания в колонне при увеличении нагрузки по газу возникают после того, как прекращаются двил<ения газовых пузырей под действием разности удельных весов и достигают максимума по амплитуде при относительной скорости 0,6—0,8 и полностью затухают при приближении к скорости, соответствующей точке инверсии. [c.440]

Твердыз кислотныг катализаторы активны в области температур 200—400° С, при которых термодинамика очень не благоприятствует гидратации [131] точка инверсии Кр = 1) примерно равна 100°С для С2Н4, 50° С для СзНе и 10° С для -С4Н8. Эту трудность частично удается обойти путем повышения давления (50—500 атм, или 490-10 —4900-10 Па), но тогда выходы уменьшаются из-за полиме- [c.171]

Распределение жидкости и газа в потоке характеризуется удерживающей способностью по дисперсной фазе, под которой понимается количество дисперсной фазы м ), удержанной вданный момент в единице объема м ) сплошной фазы. Таким образом, размерность ф = = м 1м . Величина ф меняется в зависимости от гидродинамического режима, достигая максимума в так называемой точке инверсии. После точки инверсии фазы обращаются — дисперсная фаза становится сплошной. [c.138]

Поскольку в состоянии инверсии содержится максимальное количество дисперсной фазы в сплошной, то наблюдается наиболее равномерное взаимное распределение фаз в потоке. Это упрсщает определение количественных соотношений, характеризующих двухфазный поток. Сравнивая количественные характеристики двухфазного потока (перепад давления, скорость и удерживающую способность) в данном состоянии с их значением в точке инверсии, можно коли-честаенно описать данное состояние. [c.139]

Гидродинамические характеристики точек инверсии для различных фязавых систем. Точка инверсии является наиболее характерной для описания гидродинамики насадочных колонн. При достижении точек инверсии массообмен резко возрастает, что значительно интенсифицирует процессы массопередачи. [c.390]

Динамическая удерживающая способность, определенная методом отсечки и рассчитанная по функциям отклика на гидродинамические возмущения фд н, возрастает при увеличении плотности орошения и расхода газа. Значения фдин в режимах до точки инверсии фаз превышают значения фд . С увеличением интенсивности гидродинамического режима разница в определении обоими методами эффективной доли объема аппарата уменьшается, резко падая в режиме эмульгирования. Истинной динамической удерживающей способностью следует считать фХ> так как при определении удерживающей способности методом отсечки возможны ошибки за счет слива жидкости иа некоторой части застойных зон насадочного слоя, которая входит в состав Фин. [c.403]

Так как при этом количество жидкости, находящейся в насадке, во много раз превышает количество жидкости, стекающей в единицу времени, то время контакта фаз также резко возрастает. Вся находящаяся в насадке жидкость пронизывается пузырьками пара и эмульгируется ими, массообмен проходит не на поверхности пленки жидкости, покрывающей насадку, а в зоне свободного объема, заполненного паро-жидкостной эмульсией. Выравнивание концентраций происходит очень быстро. Помимо этого, при увеличении перепада давл1зния возрастает перепад температуры на единицу высоты насадки, улучшая условия тепло-и массообмена.В точке инверсии фаз пар перестает быть сплошной фазой и диспергируется в объеме завихренной жидкости. Режим заполнения насадки паро-жидкостной эмульсией представляет собой режим эмульгирования. [c.409]

Для точки инверсии АР = Wr, т = 1, и уравнение (HI, 241) устанавливает прямую пропорциональность между КдуО и w,.. [c.410]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.400 , c.401 , c.407 ]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.145 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Кн.1 (1981) -- [ c.486 , c.743 ]

Квантовая химия (1985) -- [ c.462 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 6 (1955) -- [ c.583 ]

Руководство к практическим занятиям по коллоидной химии Издание 3 (1952) -- [ c.106 ]

Руководство к практическим занятиям по коллоидной химии Издание 4 (1961) -- [ c.126 ]

Глубокое охлаждение Часть 1 (1957) -- [ c.55 , c.57 ]

Технология минеральных удобрений и солей (1956) -- [ c.92 ]

Технология минеральных удобрений Издание 3 (1965) -- [ c.115 ]

Технология связанного азота (1966) -- [ c.94 ]

Жидкостные экстракторы (1982) -- [ c.56 ]

Курс физической химии Том 1 Издание 2 (1969) -- [ c.145 ]

Курс физической химии Том 1 Издание 2 (копия) (1970) -- [ c.145 ]

Физико-химический анализ гомогенных и гетерогенных систем (1978) -- [ c.461 ]

Основы массопередачи (1962) -- [ c.117 , c.501 , c.506 , c.526 , c.527 , c.529 ]

Основы массопередачи Издание 3 (1979) -- [ c.136 , c.294 ]

Холодильная техника Кн. 1 (1960) -- [ c.18 , c.428 ]

Разделение воздуха методом глубокого охлаждения Том 1 (1964) -- [ c.19 ]

Разделение воздуха методом глубокого охлаждения Том 1 Издание 2 (1973) -- [ c.18 ]

Абсорбция газов (1976) -- [ c.331 ]

Справочник химика Том 5 Издание 2 (1966) -- [ c.683 , c.685 , c.690 ]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.145 ]

Глубокое охлаждение Часть 1 Изд.3 (1957) -- [ c.55 , c.57 ]

Справочник химика Изд.2 Том 5 (1966) -- [ c.683 , c.685 , c.690 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология