Провальные тарелки массоотдача

Родионова. И., Зенков В. В., Труды МХТИ им. Д. И. Менделеева, вып. 69, 1972, стр. 195. Исследование коэффициентов массоотдачи в жидкой фазе-в колоннах с провальной тарелкой (при десорбции гелия и аргона с одновременным определением поверхности контакта фаз окислением рабочего сулы )итного раствора). [c.275]

Родионов с сотр. [641 для истинных коэффициентов массоотдачи (отнесенных к единице поверхности контакта) на провальных тарелках в соответствии с опытами по десорбции О2 и СО2 получили уравнение [c.575]

Массоотдача в газовой фазе. Исследования [70] показали, что коэффициент массоотдачи в газовой фазе, отнесенный к площади тарелки, в 1,5- 2,0 раза выше, чем для барботажных аппаратов с провальной тарелкой во всем рабочем диапазоне нагрузок тарелок. . [c.153]

ИССЛЕДОВАНИЕ МАССООТДАЧИ В ГАЗОВОЙ ФАЗЕ В КОЛОНКАХ С ПРОВАЛЬНЫМИ ТАРЕЛКАМИ [c.33]

Произведено сопоставление интенсивности массоотдачи в газовой фазе на компенсированных , ситчатых, колпачковых и провальных тарелках. Компенсированные тарелки уступают по интенсивности массообмена ситчатым, но превосходят колпачковые и провальные. [c.79]

Отмечено [ что на провальных тарелках коэффициент массоотдачи в газовой фазе при увеличении скорости газа непрерывно возрастает. Касаткин, Дытнерский и Умаров [ J указывают, что оптимальным режимом является режим около точки захлебывания, где кпд имеет максимум. Однако ряд опытных данных свидетель- [c.237]

Пример V-4. Определить коэффициент массоотдачи и эффективность дырчатой провальной тарелки при абсорбции ацетона водой в условиях примера V-2 (см, с. 470). если Ог = 0,094 IO- mV Ож = 1,03 lO S м2/с Цг = 0,18 Ю" мПа, с т = 1.5. [c.504]

A, И. Родионов с сотр, С41], использовав свои данные и данные других исследователей об абсорбции хорошо растворимых газов и испарении воды и гептана, рассчитали значения истинных (отнесенных к единице поверхности соприкосновения фаз) коэффициентов массоотдачи на провальных тарелках и предложили уравнение для определения [c.85]

Г и л ь д е и б л а т И. А., Р од и о н о в А. И.. Л а ш а к о в А. Л., Теор. основы хим. технол., 3. 344 (1969). Экспериментальное исследование влияния коэффициента диффузии на интенсивность массоотдачи в жидкой фазе в колоннах с барботажными тарелками провального типа. [c.269]

Родионов с сотр. [64] на основе проведенных ими определений поверхности контакта фаз (см. стр. 562) рассчитали значения истинных (отнесенных к единице поверхности соприкосновения) коэффициентов массоотдачи на провальных (дырчатых и трубчатых) тарелках. Авторы, использовав данные свои и других исследователей [19, 67, 96, 120, 162, 163], полученные при испарении воды и гептана, а также абсорбции NHg и SO3, вывели уравнение [c.573]

Данные [97] свидетельствуют о весьма интенсивном перемешивании жидкости на тарелках провального типа (значения ВОж малы). Однако в ряде случаев, например при обработке опытных данных, отсутствие учета влияния продольного перемешивания жидкости не только искажает абсолютное значение коэффициента массоотдачи, но и может привести к неверной зависимости коэффициента массоотдачи от ряда определяюш их параметров (скорость жидкости и др.). Практически аппараты с тарелками провального типа рассчитывают исходя из условия полного перемешивания жидкости, т. е. с некоторым запасом. Для газовой фазы принимают схему идеального вытеснения. [c.83]

Обобщение опытных данных по коэффициентам массоотдачи в жидкой фазе, отнесенным к истинной поверхности контакта фаз и реальной движущей силе на провальных (дырчатых, решетчатых, трубчатых и с двойной перфорацией) тарелках, А. И. Родионов [70] рекомендует осуществлять по уравнению [c.133]

Проведено сравнительное экспериментальное определение коэффициентов массоотдачи при десорбции двуокиси углерода из воды в воздух. Сравнение проводили на лабораторных моделях двух типов стеклянных колоннах с орошаемой стенкой и с тарелкой провального типа. Коэффициенты массоотдачи определяли в широком диапазоне изменения плотностей орошения и скоростей газа. При их вычислении использовали упрощенную методику [1, 2], внося при работе с водопроводной водой известную поправку на связанную двуокись углерода, не участвующую в массообмене при десорбции [3]. [c.44]

В технологии получения особо чистых веществ широкое распространение получили ректификационные колонны с провальными щелевыми тарелками. В этой связи большое значение приобретает создание научно обоснованных методов инженерного расчета контактных устройств данного тина. Если массоотдача в газовой (паровой) фазе на провальных щелевых тарелках изучена достаточно полно [1], то относительно жидкой фазы этого сказать нельзя. [c.85]

С помощью уравнения (10) для массоотдачи в жидкой фазе и уравнения для массоотдачи в газовой фазе, опубликованного ранее [81,-рассчитана эффективность ректификационных колонн с провальными щелевыми тарелками применительно к задаче глубокой очистки некоторых фторидов и хлоридов элементов IV —VI групп периодической системы Д. И. Менделеева. Результаты подобного-расчета сведены в таблицу. [c.90]

В настоящей работе мы поставили перед собой задачу определить коэффициенты тепло- и массоотдачи, отнесенные к поверхности контакта фаз в процессе испарительного охлаждения воды и водных растворов некоторых солей на провальных ситчатых тарелках. Охлаждение производилось воздухом в трех колоннах различного размера с одной тарелкой. Размеры колонн, перфорации тарелок и наименование охлаждаемых жидкостей даны в табл. 1. Скорость воздуха в колонне менялась от 0.5 до 2.35 м/сек., плотность орошения от 2 до 15 м /м час, температура жидкости на входе в колонну от 27 до 78°, температура воздуха на входе в колонну от 15 до 25 С. [c.128]

Родионов А.И., У л ьянов В. И.,Влади миров А. Н., Труды МХТИ им. Д. И. Менделеева, вып. 60, 1969, стр. 148. Исследование массоотдачи (влияния на нее скорости газа, запаса жидкости и коэффициента диффузии) при испарении жидкостей в газовую фазу в колонне с провальными тарелками. [c.274]

Исследования показали, что коэффициент массоотдачи р значительно возрастает с увеличением приведенной скорости газа w. Характер этого возрастания меняется при переходе от одного гидродинамического режима к другому. На рис. 181 показана типичная зависимость K s от ш, полученная на колпачковой тарелке [141 наибольший рост Krs наблюдается в режимах неравномерной работы и газовых струй при равномерном режиме с увеличением скорости газа возрастает медленнее. В соответствии с этим при увеличении скорости газа в неравномерном режиме происходит понижение в равномерном режиме М т медленно уменьшается или сохраняет постоянное значение и затем снова возрастает в режиме газовых струй. Аналогично изменяется на провальной тарелке (рис. 182, кривая 2). Иногда iVor сначала возрастает с увеличением скорости газа, затем остается постоянным и, наконец, несколько уменьшается (рис. 182, кривая /). [c.568]

Формула (238) ири условии, что I = м может быть применена для расчета массоотдачи в любой фазе для тарелок любых конструкций. Уравнение (238) было получено. С. У. Умаровым [83] для процесса массообмена на провальных тарелках, лимитируемого сопротивлением газовой фазы. Он делает вывод, что массообмен на контактных провальных тарелках при всех прочих равных условиях определяется расходо.м энергии, затрачиваемой на преодоление гидравлического сопроти.вленпя жидкостного столба на тарелке. Поэтому эффективность этих тарелок может быть рассчитана ио величине затрат энергии на преодоление гидравлического сопротивления, и нет необходимости в постановке специальных экспериментов ио исследованию процесса массообмена в этих колоннах, [c.134]

Проведено сопоставление коэффициентов массоотдачи в газовой фазе для систем SO3—H2SO4 и NH3—HjO па тарелках провального типа. Различие экспериментальных и рассчитанных значений коэффициента массопередачи в системе SO3—H2SO4 вызвано, по-видимому, разной межфазовой поверхностью в сравниваемых системах, что можно объяснить различными физическими свойствами серной кислоты и воды. [c.243]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология