ПАВ, влияние продольное перемешивание

Эффективность роторно-дискового экстрактора повышается в следующих случаях 1) при увеличении скорости ротора в некоторых случаях эффективность проходит через максимум за счет влияния продольного перемешивания в экстракционных зонах 2) при увеличении диаметра роторных дисков 3) при уменьшении диаметра кольцевого зазора между ротором и статором 4) при увеличении удельной нагрузки 5) при увеличении потока дисперсной фазы при постоянной скорости сплошной фазы. [c.460]

Для оптимального проектирования промышленного колонного насадочного аппарата необходимо учитывать влияние продольного перемешивания в насадке на величину коэффициента массопередачи. [c.16]

В режиме идеального смешения концентрации реагентов постоянны по всему объему аппарата. Непрерывный переход от резина идеального вытеснения к режиму идеального смешения можво проследить в рамках диффузионной модели, решая уравнение (VI.14) или (VI.15) с граничными условиями (VI.27) и оценивая изменение степени превраш ения и статистических характеристик распределения при уменьшении числа Пекле. Режиму идеального вытеснения соответствует предельный случай Ре оо, а режиму идеального смешения — Ре 0. Все промежуточные режимы иногда определяют как режимы неполного смешения. Согласно сказанному выше, диффузионная модель далеко не всегда пригодна для описания работы реакторов в режиме неполного смешения. При расчет трубчатых реакторов х)на оказывается справедливой только ври больших числах Пекле, когда гидродинамический режим реактора приближается к режиму идеального вытеснения при этом расчет реактора в приближении идеального вытеснения обеспечивает обычно достаточную для технологических целей точность результатов, и влияние продольного перемешивания потока может быть учтено как малая поправка. При расчете реакторов малой протяженности, где продольное перемешивание особенно заметно и могут наблюдаться сильно размазанные функции распределения, необходимо уже учитывать реальную физическую картину процессов переноса вещества, так как диффузионная модель в этих условиях не применима. [c.213]

О влиянии продольного перемешивания на разделяющую способность массообменных колонн можно судить по следующему примеру [230]. Для извлечения 95% бензола из газовой фазы абсорбцией легким маслом в насадочной колонне диаметром 0,5 м при противотоке фаз требуется колонна высотой 8,5 м. При наличии продольного перемешивания в газовой и жидкой фазах, характеризуемого значениями Реж = 3,6 и Рбу = 25, та же степень извлечения может быть достигнута в аппарате высотой 25 м. [c.222]

Таким образом, для удлиненных трубчатых реакторов влияние продольного перемешивания на конечную степень превращения при сегрегированных потоках и потоках без сегрегации сравнительно невелико. Следует ожидать сильного влияния перемешивания в случае реакторов с 1/й I и при степенях превращения, очень близких к единице. Практически большинство трубчатых реакторов можно рассчитывать, как и в случае полного вытеснения. [c.332]

Из уравнения (VI. 171) следует, что влияние продольного перемешивания, как и при массообмене, возрастает с увеличением глубины и скорости протекающего процесса [для массообмена — Г для химических реакций ( >0)— ]. [c.249]

Исследование устойчивости адиабатического слоя можно распространить также на случай, при котором в потоке имеется продольное перемешивание. В работе Лин Шин-лина и Амундсона з изучалось влияние продольного перемешивания на профили температур и концентраций в случае одного или нескольких устойчивых состояний. Авторы рассматривали простую необратимую химическую реакцию первого порядка типа А В. [c.285]

Путем соответствующих математических преобразований можно прийти к уравнениям, не отличающимся по форме от рассматривавшихся ранее (влияние продольного перемешивания не учитывалось). Однако, хотя рассматриваемая сейчас модель по форме совпадает с предыдущей, разрывность значений t я р па. входе в реактор [уравнения (П1,262) и (111,263)] и наличие продольного перемешивания приводят к тому, что профили температуры и пар- [c.286]

Аппараты проточного типа. Будем полагать, что в таких аппаратах разделяемый раствор полностью перемешан в направлении, перпендикулярном направлению его течения, в то время как влиянием продольного перемешивания можно пренебречь. Подобные допущения вполне оправданы для мембранных аппаратов типа фильтрпресс , рулонного и других, где разделяемый раствор протекает в длинных узких каналах. [c.246]

Как видно, во втором приближении получено то же значение высоты колонны, что и в первом. Результаты расчета показали, что влияние продольного перемешивания на высоту насадки в данном случае незначительно без учета продольного перемешивания высота колонны (Я = 10,2 м) лишь на 6 % меньше. [c.55]

Итак, представленная на рис. 1Х-9—1Х-11 полная картина влияния продольного перемешивания па оптимальную высоту реакционной зоны позволяет, в частности, установить границы последней, как и в случае степени превращения. Это снова может быть проиллюстрировано на примере окисления нафталина. [c.410]

Исследование кинетики изотермических нроцессов, не осложненных внешней диффузией, в простейших интегральных реакторах, видимо, не связано со значительными ошибками, если диаметр зерен катализатора не превышает 74о диаметра трубки, а длина слоя и скорость потока таковы, что исключено заметное влияние продольного перемешивания. Практически приходится, однако, брать диаметр зерна равным примерно 7в диаметра трубки. Независимость хода процесса от внешнедиффузионных и гидродинамических факторов может быть проконтролирована сравнением результатов, полученных нри одинаковых временах контакта, но с различными линейными скоростями потока газа. Более надежные данные могут быть получены в интегральных реакторах, специально предназначенных для кинетических исследований. [c.406]

Выше (стр. 49 сл.) уже рассматривался расчет каскада изотермических кубовых реакторов. Поэтому далее мы будем исследовать только превращение в трубчатом реакторе с поршневым потоком и накладывающееся на него влияние продольного перемешивания, характеризуемое коэффициентом продольного перемешивания [c.94]

Рис. 1П-8. Влияние продольного перемешивания на отклонение от работы идеального трубчатого реактора (N = оо) для реакции первого порядка.

Реакция протекает изотермически в трубчатом реакторе с продольным перемешиванием. Нужно изучить влияние продольного перемешивания на максимальный выход Р. [c.97]

Рис. 111-9. Влияние продольного перемешивания и параметра селективности 5 на максимальный выход и соответствующее ему время пребывания для консекутивных реакций первого порядка.

Вообще можно сказать, что при турбулентном потоке в относительно пустой трубе Ы6,1 > 100) влиянием продольного перемешивания можно пренебречь. Близкий к идеальному вытеснению режим достигается при потоке через трубу, заполненную твердыми зернами, когда Квр > 10, / р > 10, и Ы6,р > 20 (см. стр. 110). Для изучения распределения времени пребывания газа реактор с кипящим [c.236]

Для проточного реактора, работающего при стационарном режиме, в отсутствии влияния продольного перемешивания, справедливо следующее уравнение материального баланса [c.165]

Катализатор, циркулирующий между реактором и регенератором, подается по транспортным линиям в верхние части аппаратов, а выводится снизу. Для повышения эффективности процесса реактор и регенератор секционированы горизонтальными решетками, которые способствуют более полному и равномерному протеканию реакции дегидрирования. Применение 8—12 таких решеток уменьшает вредное влияние продольного перемешивания реагирующих газов, улучшает селективность процесса и устраняет вибрацию аппарата, которая имеет место при высоких слоях катализатора из-за проскока крупных пузырьков газов. Секционирующие решетки провального типа выполняются в виде перфорированных листов или трубного колосника, обладающего более высокой жесткостью (рис. 32). Установка секционирующих решеток в реакторе и регенераторе позволила повысить выход бутиленов при дегидрировании бутана с 20—24 до 34—35 % (масс.). [c.146]

Можно полагать, что в случаях, когда равновесное давление над жидкостью равно нулю или является очень малой величиной, вредное влияние продольного перемешивания не будет сказываться. [c.498]

Характеризует влияние продольного перемешивания на градиенты концентраций в-в в потоке [c.596]

Как показано в работе [17], значительный разброс данных, полученных различными исследователями, объясняется тем, что при подсчете коэффициентов массообмена не учитывалось влияние продольного перемешивания и в действительности определялся некоторый эффективный коэффициент Рэ [c.206]

Влияние продольного перемешивания фаз на эффективность массопередачи. В реальных условиях в аппаратах имеет место продольное перемешивание потоков газа и жидкости, приводящее к выравниванию концентраций по высоте массообменного устройства [c.58]

В литературе приводятся опытные данные по эффективным коэффициентам продольного перемешивания жидкости и газа в насадочных аппаратах [68, 74—83], но в ограниченном интервале параметров В целом можно считать, что при правильном первичном распределении влияние продольного перемешивания жидкости в насадке на эффективность массообмена невелико. Так, по данным [78], коэффициент Вж изменяется в пределах от 50 до 120 см /с при увеличении плотности орошения от 10 до 40м /(м -ч) при расчете по данным [80] величина не превышает 150 см /с для условий работы промышленных абсорберов очистки МЭА при атмосферном давлении. [c.77]

Данные [97] свидетельствуют о весьма интенсивном перемешивании жидкости на тарелках провального типа (значения ВОж малы). Однако в ряде случаев, например при обработке опытных данных, отсутствие учета влияния продольного перемешивания жидкости не только искажает абсолютное значение коэффициента массоотдачи, но и может привести к неверной зависимости коэффициента массоотдачи от ряда определяюш их параметров (скорость жидкости и др.). Практически аппараты с тарелками провального типа рассчитывают исходя из условия полного перемешивания жидкости, т. е. с некоторым запасом. Для газовой фазы принимают схему идеального вытеснения. [c.83]

Однако если коэффициент продольного перемешивания О велик или быстро возрастает с увеличением линейной скорости, то степень превращения после достижения максимального значения начнет уменьшаться. Это возможно в тех случаях, когда нарушается гомогенная структура слоя катализатора. Методы уменьшения влияния продольного перемешивания изложены выше, а также в гл. V. [c.407]

Расчет всех типов трубчатых реакторов должен базироваться на правильно сформулированных уравнениях материального п энергетического балансов (простейшие из них выведены в разделах 1Х.1—1Х.З) и разумных принципах расчета (раздел IX.4). Далее мы обсудим некоторые задачи оптимального проектирования. Хотя найденные нами оптимальные решения (раздел IX.5), не могут быть практически реализованы, они дают наиболее высокие возможные показатели процесса, к которым надо стремиться при детальном проектировании реактора. Соотношение между теоретическим и практическим оптимальным расчетом мы обсудим, исследуя в разделе IX.6 реакторы с прямоточными и противоточными тенлообменнп-ками. В разделе IX.7 будут затронуты некоторые проблемы устойчивости и регулирования трубчатых реакторов. В конце главы мы рассмотрим некоторые усложнения простой одномерной модели реактора и исследуем влияние продольного перемешивания и поперечного профиля скоростей (разделы IX.8 н IX.9). Структура главы показана на рис. IX.1. [c.256]

Влияние продольного перемешивания на оптимальную температуру в изотермическом реакторе исследовано Адлером и Вортмей-ером (см. библиографию на стр. 302), которые нашли, что эффект незначителен при числах Пекле ОЫрЕ 10 Е — эффективный коэффициент продольной диффузии). [c.271]

Графики могут бьггь использованы для оценки влияния продольного перемешивания на величину степени извлечения при фиксированной [c.217]

В последние годы исследованию продольного перемешивания и его влияния на абсорбцию посвяш,ено значительное число работ. Влияние перемешивания на физическую абсорбцию анализировали, например, В. В. Кафаров, В. В. Шестопалов и др.67,68 и Ю. В. Аксельрод и др.5ба. в последней работе, в частности, показана существенность влияния продольного перемешивания газа на эффективность абсорбции в условиях высоких плотностей орошения, характерных для промышленных колонн водной очистки синтез-газа от двуокиси углерода. [c.220]

Пример 7. Определить высоту нгсадки для процесса абсорбции, рассмотренного в Примерах 3, ii и 6. Оценить влияние продольного перемешивания на высоту насадки. [c.54]

Параметр а представляет собой обратное число псевдоожижения. Параметр р является м рой влияния продольного перемешивания газа в непрерывной фазе на процесс переноса. Параметр 7 — обратное число единиц переноса, достигаемое в однородном псевдоожиженном слое. Так как сопротивление переносу обратно пропорцпонально коэффициенту переноса, то параметр б выражает отношение сопротивлений обмену между непрерывной и дискретной фазами. [c.396]

Анализ полученных результатов показывает, что влияние продольного перемешивания на распределение концентращп по высоте реактора и степень конверсии переходящего компонента зависпт от безразмерных параметров Я и а. При высоких значениях % и ма-лт.тх а продольное перемешивание практически не сказывается на [c.164]

Сказанное остается справедливым и в случае, когда имеются поперечные градиенты концентрации и температуры. И в этом случае задача Коши для системы параболических уравнений ( 11.44) и ( 11.45) всегда имеет единственное устойчивое решение. Явления неустойчивости могут в принципе возникнуть под влиянием продольного перемешивания потока, однако в достаточно протяженных реакторах этот эффект незначителен. ПрйТюследовании процессов в зернистом слое учет продольного перемешивания сводится к учету [c.336]

Исследование реакторов для систем газ—жидкость с целью их эасчета и проектирования ведется в следующих направлениях 10] изучение механизма и скорости процесса массопередачи, осложненного химической реакцией моделирование структуры потоков двухфазной системы оценка влияния продольного перемешивания на эффективность реакторов определение межфазной поверхности, удерживающей способности, перепада давления. Важным вопросом является выбор типа реактора. Сравнение коэффициентов массоотдачи по жидкой фазе для систем газ—жидкость в различных реакторах приведено в табл. 4.1 [10]. [c.83]

Таковы особенности книги О. Флореа и О. Смигельского, отличающие ее в научно-техническом и методическом отношении. Вместе с тем в книге отсутствуют разделы, посвященные массообменным процессам с участием твердой фазы (сушка, адсорбция, экстракция из пористых твердых тел), а также механическим процессам. Нельзя во всем согласиться с авторами в отборе расчетных зависимостей, используемых в задачах и примерах, а также в трактовке отдельных вопросов и оценке некоторых результатов расчета. В книге не затронуты вопросы структуры потоков и распределения времени пребывания в химических аппаратах, влияния продольного перемешивания на массообмен и др., необходимость освещения которых в пособиях по расчету современных процессов и аппаратов не вызывает сомнений. [c.10]

Чтобы тщательнее регулировать температуру, предложено проводить окисление в псевдоожиженном слое серебряного катализатора. Однако у этого способа имеются некоторые недостатки, из которых наиботее серьезным является продольное перемешивание по слою катализатора [9]. В одном из промышленных процессов влияние продольного перемешивания уменьшено тем, что окисление в псевдоол<иженном слое проводят в многотрубчатом реакторе [10]. [c.160]

Отрицательное влияние на ход процесса имеет продольное перемешивание газовой фазы в кипящем слое, которое может приводить к значительному снижению концентрации исходных веществ на входе в аппараг и, следовательно, к снижению скорости реакции. Вредное влияние продольного перемешивания уменьшается при разделении зоны контактирования на несколько последовательно расположенных секций. [c.416]

По методу Слейчера [24] влияние продольного перемешивания потоков учитывают с помощью уравнения [c.59]

В орошаемой насадке значение коэффициента выше. Приближенная величина Dr для условий работы промышленных насадочных аппаратов составляет примерно 100—500 см /с. При таких значенияхДг величина Вор, характеризующая степень продольного перемешивания, высока, что говорит об отсутствии влияния на эффективность абсорбции продольного перемешивания газа. Однако в некоторых случаях (например, при малой скорости газа и очень высокой плотности орошения) отрицательное влияние продольного перемешивания следует учитывать, особенно, если требуется обеспечить высокий коэффициент извлечения. [c.78]

Величина коэффициента продольного перемешивания увеличивается с ростом нагрузки по газовой фазе, что свидетельствует об интенсификации процесса гидравлического взаимодействия потоков контактируюш,их фаз в насадке. С другой стороны, исследование процесса абсорбции хлористого водорода водой показало, что число единиц переноса, реализуемых в исследуемых насадках, практически постоянно и не зависит как от расхода абсорбента, так и от расхода газовой фазы. Полученный результат можно объяснить незначительным влиянием продольного перемешивания в жидкой фазе на эффективность массопередачи в уголковых насадках исследованных типов. [c.17]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология