Абсорбция ацетона водой

Пример 14 [23, с. 278—280]. Насадочный абсорбер для поглощения паров ацетона из воздуха орошается водой, расход Г которой составляет 3000 кг/ч. Температура воды 20 °С. Через абсорбер пропускают смесь воздуха с парами ацетона, содержащую 6% (об.) ацетона, а чистого воздуха в этой смеси —1400 м /ч. Степень абсорбции ацетона 98%. [c.172]

Пример 16. Определить коэффициент массопередачи и эффективность дырчатой тарелки при абсорбции ацетона водой в условиях примера 15 (см. стр. 543), если 1)г=0,094 10- м /сек 1,03-10- (Лг=0,18-10- н-сек/л [c.576]

А. А. Александровский [12] з уже упоминавшейся работе также рассматривал коэффициенты массопередачи роторного аппарата для случая абсорбции аммиака, этанола, ацетона и углекислого газа водой и получил ряд уравнений для нахождения коэффициента массопередачи. Его опыты подтвердили высокую эффективность ротационных аппаратов. [c.302]

Пример V-4. Определить коэффициент массоотдачи и эффективность дырчатой провальной тарелки при абсорбции ацетона водой в условиях примера V-2 (см, с. 470). если Ог = 0,094 IO- mV Ож = 1,03 lO S м2/с Цг = 0,18 Ю" мПа, с т = 1.5. [c.504]

Существуют три метода рекуперации 1) адсорбция активированным углем (процесс Байера) или силикагелем, 2) абсорбция, например абсорбция ацетона водой, 3) конденсация. Процесс конденсации не дает полной рекуперации растворителей, поэтому воздух после конденсации растворителя вводится обратно в цикл. [c.371]

Описанная выше методика интегрирования становится точнее. с уменьшением величины Аз она часто неточна при крупных, хотя и удобных для расчета участках. Для умеренно крупных участков точность можно повысить, если усреднять величины производных для двух концов отрезка. Методика расчета (например, метод Эйлера и Рунге и Кутта) описана в литературе [ИЗ 63]. Эти расчеты последовательным приближением удобно производить на счетных машинах. Расчетные температуры для колонны абсорбции ацетона водой показаны на рис. 38. 5. [c.572]

Пиролиз проводят в трубчатых (реакторах из меди или высокохромистой стали, обогреваемых топочными газами. Время контакта составляет около 0,5 сек, причем для предотвращения последовательных реакций конденсации кетена необходима малая степень превращения ацетона — примерно 11—12%. Выходящую из реактора газо-паровую смесь охлаждают, и кетен растворяется в ацетоне. При дальнейшем получении уксусной кислоты или уксусного ангидрида кетен можно не выделять, а сразу направлять газы на абсорбцию водой или уксусной кислотой [c.335]

Поскольку центробежная сила в рассматриваемых аппаратах во много раз превышает силу тяжести, они могут работать н при горизонтальном положении вала. Горизонтальный центробежный абсорбер с прикрепленным к ротору статором (диаметр ротора 305 мм) испытан [63] для случая абсорбции СО2, NH3 и ацетона водой при скорости вращения от 680 до 3120 об/мин. Коэффициенты массопередачи составляли (в кмоль ч бар ) для СО2—13, для ацетона—7600, для NH3—8950. [c.648]

Пример 5. Рассмотрим абсорбцию ацетона из воздуха при атмосферном давлении чистой водой в иасадочном абсорбере при 25° С. Газовая смесь вводится при 35° С, содержит объемн. 2% ацетона и имеет относительную влажность 10% (объемн. 4% НгО). Мольная доля ацетона в газе на выходе из абсорбера должна быть снижена до 0,0025 от его содержания на входе. Определить расход воды (в киломолях) для того, чтобы обеспечить положительную движущую силу процесса, и число единиц переноса при расходе газа 1(Ю кмоль. [c.418]

Проведено сравнительное исследование процессов абсорбции СОг и ЫНз водой и ректификации в системах дихлорэтан—толуол, метанол—этанол и ацетон—бензол на пленочных трубчатых колоннах. Для расчета кинетики абсорбции СОг водой в колоннах длиной 0,2 0,5 1 м и диаметром 15,5 25,2 49 мм получено уравнение [c.98]

Можно ожидать, что абсорбция ацетона вызовет значительное повышение температуры воды, так что необходимо иметь кривую равновесия, учитывающую указанное изменение температуры. Отмер, [c.631]

Чтобы определить объем требующейся насадки и, следовательно, высоту, нужно оценить Као или Нов. Из рис. 28 к 3-у изд. справочника Перри можно найти, что для абсорбции аммиака водой при комнатной температуре Hq 0,27 м. Согласно главе 2 [уравнение (2.18)], для системы аммиак—воздух Dab при 30°С составляет 0,256-10" и для системы ацетон—воздух — 0,111-10" мУс. Полагая, что параметр Hq обратно пропорционален при выбранных ско- [c.632]

Кафаров и Зелинский [1611 исследовали абсорбцию NHg ацетона, метанола и этанола водой на решетчатых тарелках с [c.572]

Применяются адиабатические реакторы со сплошным слоем гетерогенного катализатора. Состав исходной смеси спирта и воздуха ограничивается нижним пределом взрываемости соответствующей смеси. После рекуперации тепла горячих реакционных газов и охлаждения ацетон или метилэтилкетон абсорбируют водой, а чистые продукты получают при ректификации их водных растворов, возвращая воду на стадию абсорбции. [c.455]

Для выделения ацетилена из газов термического расщепления углеводородов используют достаточно селективные растворители — воду (под давлением), жидкий аммиак, метиловый спирт, ацетон при охлаждении до —70°С и главным образом — диметилформ-амид и М-метилпирролидон, обладающие наиболее высокой растворяющей способностью по отношению к ацетилену. Обычно газ вначале очищают от сажи, а затем отделяют от него диацетилен абсорбцией минеральным маслом или основным растворителем, в котором диацетилен растворяется много лучше ацетилена. Затем проводят абсорбцию ацетилена нри повышенном давлении и десорбируют его при снижении давления и нагревании. В заключение очищают ацетилен от двуокиси углерода, например, этаноламина-ми, химически связывающимися с ней. [c.116]

Ацетилен извлекают ацетоном при низких температурах и давлении около 10 ат в скруббере, снабженном внутренними холодильниками для отвода теплоты абсорбции. Отходящий из скруббера газ промывается водой для улавливания паров ацетона. [c.270]

Выбор величины mG/L часто основан на экономических соображениях чем она больше, тем выше будет концентрация выходящей жидкости и дешевле процесс концентрирования абсорбируемого газа при регенерации растворителя. Этот процесс обычно идет в десорбере (рис. V1-19). С другой стороны, при больших mGIL требуется более высокая и, следовательно, более дорогая абсорбционная колонна, кроме того, больше вещества теряется с уходящим газом. Подсчитано, что экономически оптимальное отношение жидкость — газ при абсорбции ацетона водой составляет 0,7. Для менее ценных веществ, например при абсорбции газов переработки нефти, берется более низкое отношение. При конструировании десорберов обычно принимается- -- = 0,5 -ь 0,8. [c.416]

Методы поглощения СО3 посредством физической абсорбции не дают высокой степени извлечения и используют при высоком содержании двуокиси углерода в газовой смеси в качестве поглотителей применяют воду, метанол и ацетон. Вода обладает низкой поглотительной способностью и поэтому употребляется лишь в случае проведения абсорбции под давлением (12—30 бар), преимущественно для очистки азотоводородной смеси в производстве синтетического аммиака (см. схему на стр. 666). Недостатки водного метода—большой расход энергии на перекачку значительных количеств воды и низкий коэффициент массопередачи при поглощении СОз водой. [c.678]

Характер образования ряби на поверхности под воздействием эффекта Марангони хорошо описан Эллисом и Биддалфом [49]. Эти исследователи измеряли амплитуду волн ряби, возникающих на поверхности воды при абсорбции ацетона из воздуха. При быстрой абсорбции на поверхности небольшого пятна воды снижается поверхностное натяжение о, и поверхность расширяется в радиальном направлении. При низких скоростях массопередачи изменение ст и da/dr мало пятно медленно расходится по мере обеднения ацетоном поверхности в результате диффузии, причем происходит легкое образование ряби, затухающей вдали. Эллис и Биддалф говорят следующее [c.214]

При исследовании сопротивления в газовой фазе Герстер и др. [38, 37, 88 ] измеряли эф ктивность тарелок при испарении воды в воздух, абсорбции аммиака водой и ректификации смесей ацетон — бензол. Применялась колонна диаметром 0,61 м с тарелками разных типов и при нескольких рабочих давлениях. На рис. 11.30 показаны результаты по абсорбции аммиака из воздуха на тарелке с колпачками диаметром 3,8 см. Из рисунка видно, что Еоа возрастает при увеличении скорости течения жидкости или высоты ее на тарелке. Однако оз возрастает при увеличении скорости потока газа, поскольку с ростом и а параметр каЯТ А увеличивается медленнее, чем возрастает lJQ. Данные дляупомя- [c.650]

Схема регенерации кетон-бензол-толуоловых растворителей, в которых в качестве кетона используют метилэтилкетон, аналогична описанной выше. При этом несколько изменяется режим процесса в сторону повышения температуры на первых ступенях отгона, поскольку температура кипения металэтилкетона выше, чем ацетона (79,6° при 760 мм рт. ст. против 56,1° для ацетона), г Если на депарафинизационной части установки применяют / МЭК в тех случаях, когда нельзя пользоваться влажным растворителем, операция осушки растворителя усложняется вследствие затруднений с получением безводного МЭК. Эти затруднения вызываются тем, что МЭК с водой образует азеотропную смесь, близкую по составу к насыщенному раствору воды в жидком МЭК. Так, количество воды в этой азеотропной смеси составляет 11,0%, а растворимость воды в жидком МЭК при 20" равна 9,9%. При такой близости составов азеотропной смеси и насыщенного раствора нельзя разделять эту азеотропную смесь при помощи процесса, рассмотренного для регенерации дихлор-этап-бензолового растворителя. Поэтому для выделения МЭК применяют другие методы разделения, в частности, орошение паров азеотропной смеси сырьем, поступающим на депарафинизационную часть установки, с целью абсорбции МЭК, хорошо растворимого в нефтяных продуктах. Возможна осушка смеси МЭК с бензолом и толуолом путем вымораживания влаги. [c.244]

Е 1 1 i S S. R. М., В i d d U 1 р h М., hem. Eng. S i., 21, 1107 (1966). Измерения турбулентности у поверхности раздела фаз (в условиях понижения и повышения поверхностного натяжения при абсорбции и десорбции ацетона и метанола водой). [c.281]

Исследования по массопередаче в процессе абсорбции в поверхностных абсорберах почти не проводились. Для расчета массоотдачи в газовой фазе можно пользоваться данными О Бриена и Штутцмана [1], полученными при испарении в воздух жидкостей (воды, ацетона, бензола, толуола, пропанола). В этих опытах воздух двигался по каналу квадратного сечения над зеркалом неподвижной жидкости. Результаты опытов выражены уравнением [c.334]

В противоположность абсорбции аминами или растворами поташа очистка ацетоном основывается только па физической абсорбции и не сопровождается химическими реакциями. Под.пежащий очистке газ поступает в абсорбер в противотоке с ацетоном. Насыщенный ацетон поступает в другой аппарат, где регенерируется сбросом давления с одновременной отдувкой газом (например, побочным азотом установок воздухоразделения). Остаточный ацетон отмывают из поступающего и отдувочного газа водой, после чего выделяют простои перегонкой водного ацетона. Тенло потреб.т1яется только на ступени перегонки. Отдувку двуокиси углерода и испарение ацетона можно использовать для охлаждения, что устраняет необходимость в специальных холодильных установках. [c.384]

Из физически абсорбирующих поглотителей наиболее широко применяется вода. Однако поглотительная емкость воды по отношению к сероводороду и двуокиси углерода сравнительно мала поэтому требуется высокая интенсивность циркуляции и, следовательно, увеличивается расход энергии на перекачку. Важным шагом к усовершенствованию процессов физической абсорбции сероводорода и двуокиси углерода явилась разработка процесса ректизол. Успех этого процесса побудил предпринять хшиски органических поглотителей, по абсорбционной емкости не уступающих метанолу и ацетону (применяемым в процессе ректизол), но менее летучих, что позволило бы проводить абсорбцию, не прибегая к глубокому охлаждению. [c.385]

В большинстве случаев теоретическое определение коэффициентов массоотдачи проводят, рассматривая процесс массопереноса для каждой фазы в отдельности вне частицы (внешняя задача) или внутри частицы (внутренняя задача). Фактически это означает, что при решении задачи не учитывается влияние массопереноса в одной фазе на скорость массопереноса в др)той. Очень часто такая постановка вполне допустима. Во многих практических задачах перенос массы в одной из фаз либо вовсе отсутствует (растворение твердой частицы или пузырька однокомпонентного газа (пара) в жидкости, испарение капли однокомпонентной жидкости в газовом потоке и т. п.), либо скорость его значительно выше, чем во второй фазе. В последнем случае говорят, что процесс массопередачи лимитируется сопротивлением второй фазы. Так, при абсорбции хорошо растворимых газов и паров (NH3, НС1, HF, SO2, SO3, этанол, ацетон и др.) из газовой смеси водой в барботажных аппаратах скорость массопередачи лимитируется скоростью диффузии этих газов в пузырьках. Наоборот, процесс массопередачи при водной абсорбции плохо растворимых газов (О2, СО2, NO, N2O) лимитируется сопротивлением водной фазы. В обоих указанных случаях концентрацию переносимого компонента на межфазной поверхности со стороны г-й фазы можно считать известной и равной концентрации, находящейся в равновесии с постоянной концентрацией компонента во второй фазе. Таким образом, для решения уравнения (5.3.1.1) можно использовать граничное условие 1-го рода (см. подраздел 5.2.2). Это существенно упрощает решение задачи. В экспериментах определяют обычно не коэффициенты массоотдачи , (см. уравнение (5.2.4.1)), а коэффициенты массопередачи К(, определяемые уравнениями (S.2.6.2.). Однако проводить эксперимент стараются таким образом, чтобы массоперенос во второй фазе либо отсутствовал, либо протекал значительно быстрее, чем в первой фазе. Тогда коэффициент массоотдачи в первой фазе будет равен экспериментально определенному коэффициенту массопере- [c.274]

При работе с водоструйным насосом требуется лишь такой тип ловушки, показанный на рис. 5, который предохраняет от попадания воды в перегонный прибор. При разгонках, в которых пользуются масляными насосами, может оказаться необходимым предупредить проникновение водяных паров, которые конденсируются и вызывают пенообразование масла в насосе. При этом может оказаться целесообразным одновременно пользоваться осушающими колонками, помещенными между приемником и насосом. В некоторых случаях пользуются химическими ловушками так, например, для удаления корродирующих паров мол<но рекомендовать натронную известь. Абсорбции паров маслом часто можно избежать, если в вакуумную линию включить охлаждаемую ловушку [62]. Пригодные для этих целей ловушки показаны на рис. 33 в гл. VI, часть II. При умеренном вакууме соединительные трубки могут иметь меньший диаметр, чем это показано на рисунке. Обычно вполне достаточно бывает охлаждение сухим льдом в цилиндрическом сосуде Дюара, в котором имеется л<идкость для улучшения тенлонроводности. Обычно для этой цели применяют ацетон, однако лучшие результаты дает жидкая эвтектическая смесь четыреххлористого углерода и хлороформа (примерно 1 1) сухой лед плавает на ней, и при этом создается равномерное охлаждение по всей глубине бани с помощью конвекции. Кроме того, этим л<е устраняется опасность воспламенения. При работе вплоть до 0,01 мм рт. ст. нет необходимости охлаждения жидким азотом. В целях нредосторол<ности сосуды Дюара следует обернуть липкой лентой. [c.409]

Иногда в (Качестве растворителя используют смеси воды с арганическими соединениями. В работе [71] исследованы смеси воды с ацетоном, метиловым, этиловым и иропиловым спиртами, диоксаном, муравьиной и уксусной кислотами. Изме1рена абсорбционная способность пламени при введении органоводных растворов хлоридов десяти металлов при различных соотношениях С О сухого пламени. Для элементов, склонных к образованию углеродсодержащих соединений (железа, никеля, кобальта, марганца, хрома и ванадия), установлены значительные изменения кривых абсорбции по сравнению с кривыми их водных растворов. При введении в водный раствор, содержа-ший 100 мкг/г свинца, 10% органичеоких растворителей, абсорбция линии РЬ 283,3 нм изменяется от -Н54% до — 20% (табл. 10). [c.41]

Полые катоды источника света и абсорбционной трубки охлаждали проточной водой. Наиболее интенсивное и стабильное излучение в лампе достигалось при введении лития в виде LiF, силе тока 10—20 ма и давлении гелия 2 мм рт. ст. Анализируемые образцы в виде LiOH помещали в абсорбционную трубку из меди диаметром 6 мм и длиной 25 мм. Для обеспечения хорошей воспроизводимости растворы LiOH, наполовину разбавленные ацетоном, подсушивали при вращении катода со скоростью 60 об1мин. Изменение количества наносимого образца от 50 до 1000 мкг Li не влияет на величину абсорбции. Сила тока в абсорбционной трубке поддерживалась равной 40 ма, давление гелия — 2 мм рт. ст. Режим работы абсорбционной трубки при анализе проб и эталонов подбирался одинаковым и контролировался по суммарной интенсивности излучения линии Li 6708 А на [c.343]

Для выделения ацетилена из газов пиролиза разработан ряд способов, из которых в промышленных условиях наибольшее распространение получили селективная абсорбция С2Н2органическими растворителями, низкотемпературная абсорбция аммиаком, метанолом и ацетоном, абсорбция водой (под давлением 18—20 ат) и адсорбция ацетилена активированным углем в движущемся слое. Данные о растворимости ацетилена в некоторых растворителях представлены в табл. 35. [c.181]

Существуют два варианта этого процесса. В первом применяют реактор, очень похожий на реактор фирмы ВА5Р, но целиком изготовленный из металла без огнеупоров (рис. 25). Вдоль его внутренней цилиндрической поверхности параллельно движению газового потока стекает вода, окружая газовый поток со всех сторон . Однако более важное отличие этого -процесса состоит в системе выделения и очистки. Здесь применяют абсорбцию ацетилена из газовой смеси жидким аммиаком при атмосферном давлении. Аммиак по отношению к ацетилену обладает высокой селективностью, а растворимость в нем ацетилена в 12 раз больше чем, например, в ацетоне. Кроме того, температура кипения аммиака находится в интервале температур кипения ацетилена и его гомологов, образующихся в этом процессе, что значительно упрощает их [c.90]