Скорость воздуха

Массовая скорость воздуха в калорифере, кг/(м2-е), [c.202]

Наиболее полные экспериментальные исследования процесса массообмена в полых распылительных скрубберах было проведено Фиалковым с соавторами [363, 367-371]. Целью исследований был подбор типа форсунок и их расположение в колонне, величина плотности орошения и скорости воздуха при условии ограниченного гидравлического сопротивления аппарата, а также получение эмпирической формулы для расчета скруббера. Проводилась очистка воздуха от HF, СЬ, SOj водой, содовым и щелочными растворами и растворами кислот. При обработке экспериментальных данных определялся объемный коэффициент массопередачи -К а эквивалентного колонного аппарата, работающего в режиме идеального вытеснения при постоянстве по высоте колонны. При этом предполагалось, что равновесная концентрация с на границе раздела газ—жидкость равна нулю. Это допущение применимо лишь для очень хорошо растворимых газов. В соответствии с уравнением (5.4) экспериментальное значение объемного коэффициента массопередачи рассчитьшалось по формуле [c.250]

Для абсорбционной очистки больших объемов газов, что имеет место при очистке вентиляционного воздуха и воздуха местных отсосов в химической, металлургической и других отраслях промышленности, наибольшее распространение получил форсуночный многоярусный полый скруббер. Он представляет собой цилиндрическую колонну, в нижней части которой имеется боковой подвод очищаемого воздуха, по высоте колонны располагается несколько ярусов форсунок, вьпне - капле-уловитель и далее труба рассеяния. Достоинствами полых скрубберов являются малое гидравлическое сопротивление, большие расходы воздуха (существующие аппараты имеют расходы от 4000 м /ч до 1 млн. м /ч), высокие эксплуатационные качества, обеспечиваемые простотой его конструкции. Наиболее уязвимым местом до недавнего времени бьш жалюзийный каплеуловитель, где в зоне низких скоростей происходило отложение твердых осадков. От этого недостатка избавлен центробежный каплеуловитель [360], скорость воздуха в котором составляет 10-18 м/с, что обеспечивает самоочищение от осадков. [c.249]

В связи с этим воздух, поступающий в камеру сгорания газотурбинного двигателя, обычно делят на три потока. Первый поток поступает в камеру сгорания, имеющую завихритель (рис. 3.27), через кольцевой зазор между корпусом форсунки и внутренним кольцом завихрителя, чем обеспечивается охлаждение форсунки. В этой зоне топливо распыляется, частично испаряется и воспламеняется а составляет 0,2—0,5 [166]. Второй поток воздуха вводят в зону горения через завихритель и через первые ряды отверстий диаметром 12—30 мм в жаровой трубе. Этот воздух обеспечивает сгорание смеси при температуре во фронте пламени, равной 2300—2500 К, и последующее снижение температуры газов до 2000 К- Коэффициент избытка воздуха при этом возрастает до 1,2—1,7. Роль завихрителя заключается в закручивании потока воздуха и создании воздушного вихря, вращающегося вокруг оси жаровой трубы. При этом в центральной части трубы создается зона пониженного давления, куда устремляется поток из средней части камеры сгорания. Продукты сгорания, движущиеся противотоком к основному потоку распыленного топлива, ускоряют испарение и обеспечивают нагревание топливо-воздушной смеси до температуры воспламенения. Турбулизация газо-воздушного. потока приводит к увеличению скорости распространения пламени, а уменьшение осевой скорости воздуха вблизи границы зоны обратных токов удерживает факел в определенной области. Третий поток воздуха поступает через задние ряды боковых отверстий в зону смешения. Этот воздух снижает температуру газов до значения, допустимого по условию прочности лопаток турбины. [c.164]

Теплоотдача при движении в барабане воздуха и паров зависит от скорости воздуха и паров. Эта скорость, в свою очередь, зависит от количества пара, получаемого при сушке, и от количества подсосанного воздуха. Подсос воздуха определяется разницей удельных весов холодного и нагретого воздуха или тягой, вызываемой конденсатором. [c.248]

В схемах с последовательным соединением штуцера боковые ответвления присоединяют к основной магистрали. При этом скорость воздуха в магистралях изменяется в зависимости от того, какие штуцера включены в работу. В схемах с параллельным присоединением каждая из магистралей объединяет группу штуцеров, из которых при нормальном расчетном режиме в работе участвуют не более трех. Магистрали объединяют у очистных устройств или в вертикальном коллекторе. [c.276]

Имеются автоматические обратные клапаны круглого сечения, которые можно устанавливать как на горизонтальных, так и на вертикальных воздуховодах. При установках на горизонтальных участках противовес на клапане не монтируют. Для нормальной работы клапана необходимо, чтобы скорость воздуха перед клапаном была не менее 8 м/с. Во многих случаях на воздуховодах [c.280]

Пример УП1-8. Активированный глинозем в виде гранул со средним диаметром 0,117 мм применяется для адсорбции воды из воздуха, содержащего 0,01 кг воды/кг сухого воздуха прн 24 °С и давлении 1,03-10 н/м (1,05 ат). Полнота адсорбции должна быть 99,9%. Массовая скорость воздуха 771 кг-м- .ч-К [c.285]

На процесс самовоспламенения отложений оказывают влияние физико-химические свойства отложений, их давление и скорость воздуха, геометрические размеры трубопровода, время. [c.35]

Рис. 20. График влияния скорости воздуха на тепловыделение 1, V и теплоотвод 2, 2 для нагаромасляных отложений [18]

А. С. Смита [154], скорость воздуха должна быть не менее 2 м/с. В то же время исследования, проводив- [c.74]

В дальнейшем он пришел к выводу, что на скорость испарения жидкости оказывает влияние скорость воздуха (газа), в среде которого происходит испарение. [c.107]

Окружная скорость воздуха (в м/с) на выходе из колеса [c.257]

Наиболее существенным, по нашему мнению, является эффект гравитационного осаждения капель масла. В нагнетательных трубопроводах скорость воздуха (компрессор 5КГ 100/13) снижается до =6,54- 7,65 м/с. В этих условиях капли масла, деформированные в нагнетательных клапанах, приобретают первоначальную форму шара, а более мелкие капли, образовавшиеся в результате дробления, за счет снижения скорости потока укрупняются. [c.294]

Принимая, что капли масла в начальный момент выталкивания в нагнетательные трубопроводы имеют такую же скорость, как и скорость воздуха (газа), эффективность осаждения капель масла в потоке будем характеризовать параметром седиментационного осаждения Со, представляющим собой отношение скорости осаждения капель масла к скорости воздушного (газового) потока [c.297]

При сравнительно большой скорости воздушного потока, кроме снижения эффективности гравитационного осаждения капель масла, возрастает эффект охлаждения нагаромасляных отложений. С увеличением скорости воздуха менее вероятно образование взрывоопасных концентраций испарившегося масла. [c.300]

При работе компрессора на режиме ( впр=0 наблюдается наибольшая интенсивность нагарообразования в нагнетательном трубопроводе II ступени, где температура нагнетаемого воздуха н=160 С и сравнительно большие значения парциального давления кислорода. Кроме того, так как скорость воздуха в седле нагнетательного клапана II ступени (и=28,5 м/с) меньше [c.324]

Самая малая интенсивность нагарообразования наблюдается в нагнетательном трубопроводе I ступени, что объясняется сравнительно небольшим парциальным давлением кислорода и высокими значениями скорости воздуха в седле нагнетательного клапана и нагнетательном трубопроводе. С увеличением скорости воздуха в седле нагнетательного клапана I ступени масло дробится на более мелкие капли, а с уменьшением медианного диаметра капель масла параметр Go седиментационного осаждения уменьшается и скорость нагарообразования вблизи нагнетательных клапанов снижается. [c.325]

Условия испытания на приборе стандартизованы. Так, для анализа порошкообразного алюмосиликатного катализатора они должны быть следующими размер пробы —50 г, время испытания 30 мин, линейная скорость воздуха в транспортной линии 9—10 м/сек, перепад давления на манометре 60—80 мм вод. ст. Для испытания берут узкую фракцию (0,417—0,07 мм), отобранную из общей массы катализатора, подготовленного для анализа. [c.67]

Предложенная методика сравнительно проста и доступна для лабораторий. В определенной степени она моделирует условия истирания катализатора в системах пневмотранспорта. Однако методика имеет ряд недостатков, ограничивающих ее широкое применение. Прежде всего, это низкая чувствительность и ограниченные возможности регулирования линейной скорости воздуха. [c.67]

Увеличение числа оборотов коленчатого вала двигателя дости-- гается открытием дроссельной заслонки. В этот момент создаются особенно неблагоприятные условия для распыливания и испарения бензина, потому что вначале резко падает скорость воздуха и уменьшается разряжение во впускной системе. Значительная часть бензина оседает на стенках впускного трубопровода, а паро-воздушная смесь значительно обогащается низкокипящими углеводородами, т. е. происходит фракционирование бензина. Сразу же после открытия дроссельной заслонки в цилиндры поступает паро-воздушная смесь, поскольку она обладает значительно меньшей инерцией, чем жидкая пленка. Таким образом, в течение какого-то периода времени в цилиндры двигателя попадает горючая смесь, значительно обогащенная легколетучими низкокипящими углеводородами. [c.36]

Здесь т — время г — внутренний радиус трубопроводов б—толщина отложений у — кинематическая вязкость воздуха ив — скорость воздуха 1 — температура поверхности масляных отложений t — температура воздуха а — коэффициент излучения X — теплопроводность воздуха а — температуропроводность воздуха Е — энергия активации ко — предэкспоненциальный множитель (р — коэффициент в формуле Крауссольда АТ — среднеарифметическая температура воздуха и поверхности отложений д — тепловой эффект реакции р — стехиометрический коэффициент Со — массовая концентрация кислорода вдали от реагирующей поверхности Ро — атмосферное давление р — давление сжатого воздуха с — теплоемкость отложений р—кажущаяся плотность отложений. [c.34]

В этом разделе рассматривается только пуск холодного двигателя без специальных приспособлений. При пуске двигателя испаряемость бензина во впускной системе ухудшается за счет низкой температуры бензина плохого распыливания его при малых скоростях воздуха в диффузоре. В настоящее время разработан [1—4] ряд конструктивных мероприятий, улучшающих пусковые свойства двигателей. Пусковые регулировки карбюраторов, улучшение конструкции камер сгорания и впускных трубопроводов и ряд других мер, безусловно, способствуют хорошему испарению бензина, но решающим фактором является содержание в бензине низкокипящих углеводородов. [c.179]

В сечение аппарата, где требуется.найти распределение скоростей, перпендикулярно предполагаемым линиям тока закладывают один ряд помеченных и взвешенных нафталиновых шариков, близких по размеру к линейно1Лу размеру зерен слоя. Под и над этим рядом аппарат заполняют зернистым слоем из нормальных элементов и начинают продувать через него с заранее намеченной скоростью воздух в течение 45 мин. Затем аппарат раскрывают, шарики извлекают и взвешивают. Суммарную массу групп шариков по кольцевым зонам определяли с точностью до 0,1 мг. Для любых двух кольцевых зон I и II на основании (11.75) могут быть определены относительные скорости потока в этих зонах ui/uu =(Agi/Agu) /° . [c.77]

Описанный метод пригоден для измерений как на моделях, так и на крупных промышленных установках при продувке нх воздухом комнатной температуры. В последнем случае нафталиновые шарики можно закладывать не по всему сечению, а отдельными группами. На рис. II. 18 показаны результаты измерения этим методом эпюры скоростей в зернистом- слое из металлических шариков d = 7,15 мм в аппарате с = 100 мм при средней по сечению скорости воздуха, соответствующей Rea = 300. Воздух подавали струей через отверстие диаметром 7 мм в крышке аппарата и уже на глубине Н = 2Вга струя [c.77]

Компрессор засасывает при данных условиях 1070 воздуха в 1 час. Подсчитать а) среднюю скорость воздуха в трубопроводе (до компрессора), сли внутренний диаметр этого грубопровода 76 мм-, С>) динамическое дав- гоние воздуха, если температура его при поступлении в компрессор равна 18° С, а 6а[шыит[)ичсские да[ .и ]1е позду.> а 75Г) мм гг. ст. принят . w-= --- 0,Й5 ыакс. [c.26]

На рис. 19 показано влияние давления на тепловыделение и теплоотвод. При постоянной толщине отложений и неизменной скорости воздуха увеличение давления при одной и той же температуре способствует созданию условий для самовозгорания нагаромасляных отложений. Влияние давления на окисление масел МК и ци-линдровое-2 излучалось в работе [88]. При 100 кгс/см [c.35]

Топливо Скорость воздух 01, м/с Полнота испареная топлива X, % [c.108]

У входа в и-образную трубку располагается сопло с диаметром, изменяющимся с 0,89 до 2,44 мм. Это обес. печивает перепад давления приблизительно 38 мм рт. ст. и, соответственно, постоянство скорости воздуха на выходе из сопла независимо от изменения его расхода. Вторым концом и-образпая трубка соединена с нижней конической частью осадительной камеры 8, в которой порошок разделяется на фракции. [c.29]

В работах [192—194] на системе воздух — вода исследовали продольное перемешивание в барботажной колонне диаметром 300 мм и высотой 5,5 м. Для распределения воздуха использовали перфорированную тарелку с долей свободного сечения 1,5% и диаметром отверстий 2,5 мм. Плотность орошения во всех опытах была постоянной =278 см/с. Скорость воздуха хюг, отнесенная к полному сечению колонны, составляла 0,02 0,06 0,10 м/с. Поля коэффициентов продольной и поперечной турбулентной диффузии определяли с помощью системы трубок, теремеща.вшихся в. радиальном направлении. В центральную трубку стационарно подавали трассер (раствор метиленового голубого красителя), через остальные отбирали пробы жидкости. В работе [193] было измерено поле концентрации газа. [c.196]

Режим работы колонн зависит от их размеров, используемого сырья и получаемого продукта. Практически интенсификация режима зависит и от условий отгрузки продукции в летние месяцы, т., е. в период повышенного спроса, нагрузку колонн по воздуху, а следовательно, и их производительность увеличивают. Типичные параметры режима окисления приведены в табл. 6 [38, 54, 74]. Как правило, температура окисления не превышает 270 °С, а нагрузка по воздуху — 4—5 м /(м -мин), что соответствует в среднем линейной скорости воздуха 0,075 м/с. Производительность при этом колеблется в широких пределах например, при получении дорожных битумов — от 15 до 50 м ч. Такое различие условий работы затрудняет сопоставление и объективную оценку эксплуатации колонн. Поэтому на основании обобщения промышленного опыта предложены средние показатели производительности колонн, учитьшающие свойства сырья. Производительность колонны обычных размеров (диаметр 3,4 м, рабочая высота 15 м), работающей на обычном режиме окисления [температура 270 °С, нагрузка по воздуху 4 м (м -мин)], при использовании легкого (ВУао = =25 с) и тяжелого (темп. разм. по КиШ=35°С) сырья составляет соответственно при получении дорожных битумов 15 и 55 м ч и строительных — 5—18 м /ч [74]. Удельный расход. [c.57]

ИЛИ охлаждаемый поток нефтепродукта. Через этот пучок вентилятором пропускается воздух. Для компенсации низкого коэффициента теплоотдачи, со стороны воздуха применяют оребренпые трубы. В зависимости от скорости воздуха коэффициент теплопередачи колеблется в пределах iO—50 ккал/(м -ч-град). Для снижения начальной температуры предусматривается его увлажнение. На укрупненных технологических установках используют сдвоенные агрегаты. Общий вид конденсаторов воздушного охлаждения приведен на рис. 155. [c.262]

В соответствии с законом Дальтона скорость испарения жидкости прямо пропорциональна величине поверхности испарения. В случае испарения бензина во впускной системе двигателя поверхность испарения зависит от тонкости распыла. Тонкость распыла зависит как от условий распьтла (величины и формы отверстия распылителя и скорости воздуха в диффузоре), так и от свойств топлива, и в первую очередь от величины поверхностного натяжения. [c.43]