Коэффициент массоотдачи

Чем отличается коэффициент массопередачи от коэффициента массоотдачи [c.69]

Рис. IV. 18. Коэффициенты массоотдачи в зернистом слое, найденные методами

Здесь Kyj - коэффициент массопередачи и Рх частные коэффициенты массоотдачи по паровой и жидкой фазе соответственно , 5j - эффективная площадь тарелки. [c.67]

По убыли массы нафталина рассчитывали коэффициенты массоотдачи (см. стр. 149) для разных положений стаканчиков в двух вертикальных плоскостях, проходящих под углом- в 30° друг к другу через центр аппарата, при трех значениях Кеэ = = 40, 300 и 3000. [c.166]

Опоеделение параметров уравнений звеньев. Для определения значений коэффициентов и других параметров уравнений необходамо знать физико-химические свойства перерабатываемых ьешеств, константы скоростей химических реакций, коэффициенты теплопередачи, коэффициенты массоотдачи и т.д. [c.14]

Другая теория, весьма близкая к взглядам Нернста, была предложена-Лэнгмюром [2]. Для поверхности раздела твердое тело — жидкость Лэнгмюр также постулировал неподвижность пленки, в которой сосредоточено основное сопротивление массопередаче. Для систем жидкость — газ он предполагал лищь отсутствие относительного движения жидкостной и газоЬой пленок, допуская при.этом возможность строго ламинарного движения (с однородным профилем скоростей) в направлении, параллельном поверхности раздела. Это предположение не изменило основных выводов пленочной теории. Х отя гипотеза о неподвижных пленках и вытекающий из нее вывод о линейной зависимости между коэффициентами массоотдачи и молекулярной диффузии оказались неверными, пленочная теория сыграла пoлoжиteльнyю роль в развитии представлений о мас-сообмене. Предположение об особом значении процессов, происходящих в тонком слое вблизи поверхности раздела фаз, допущение о наличии термодинамического равновесия на границе раздела фаз, а также вывод этой теории об аддитивности диффузионных сопротивлений — в большинстве случаев сохраняют свое значение и в настоящее время. [c.169]

Коэффициенты массоотдачи и г характеризуют одновременный перенос вещества за счет молекулярной и конвективной диффузии и равны тому количеству диффундирующего компонента, которое передается в расчете на единицу межфазовой поверхности в единицу времени при единице движущей силы. Как видно из уравнения (111.146), последняя может выражаться по-разному. [c.211]

Результаты измерений в виде локальных значений критерия Ыи,8с в зависимости от места на поверхности шара представлены на рис. IV. 22 в полярных координатах. Отложенные значения представляют собой среднее арифметическое 4—5 опытов, проведенных в одинаковых условиях. Графики указывают на большую неравномерность в значениях локальных коэффициентов массоотдачи по поверхности шара. В точках контакта эти значения минимальны, в наиболее свободно обдуваемых частях поверхности — максимальны. Суммирование полученных локальных коэффициентов по поверхности шара дает средний коэффициент массообмена, который удовлетворительно совпадает с расчетом по формуле (IV. 71) при Кеэ = 300 и 3000. Имеющиеся данные по локальным коэффициентам тепло- и массообмена можно использовать при рассмотрении процессов горения в слое топлива, экзотермической реакции на твердом катализаторе с большим тепловым эффектом. Области конта11-тов между зернами с пониженными значениями коэффициентов переноса представляют собой очаги процесса на верхнем температурном режиме и, по-видимому, повышают устойчивость процесса в плотном зернистом слое. Неравномерность локальных коэффициентов переноса должна влиять на процессы сорбции, [c.166]

Таким образом, зная коэффициенты массоотдачи и константы фазового равновесия, можно рассчитать коэффициент массопередачи для массообменного процесса конкретного типа. [c.55]

IV. Непосредственное определение пристенного коэффициента массоотдачи Рст в условиях, когда перенос вещества по радиусу слоя не оказывает существенного влияния на процесс [27, первая ссылка]. На внутреннюю поверхность трубок диаметром 10—16 мм и длиной 50—150 мм наносили тонкий слой р-нафтола на длине (4—13) Dan- Концентрацию -нафтола в воде определяли на выходе спектрофотометрически. Растворимость р-нафтола в. воде невелика и поэтому сколько-нибудь заметного изменения поверхности трубки во время опыта не происходит, а концентрация р-нафтола на выходе далека от равновесной. Из-за высокого значения критерия Шмидта S ( 1100) сопротивление переносу вещества сосредоточено у стенки трубки. Даже при Кеэ = 10 это сопротивление составляло 97% от общего. [c.130]

Введение формулы для определения коэффициента массопередачи приближает модель к описанию реального процесса и позволяет получить более достоверные динамические характеристики объекта ректификации [26]. Однвхо, при этом добавляется трудность определения частных коэффициентов массоотдачи по жидкой и паровой фазам дпя различных конструкций тарелок, связанные в трудоемкими вкслеримантаыи. При реализации таких моделей, как правило, многокомпонентную смесь приходится заменять псевдобинарной, а даижущне силы процесса выражают через бина( -ныв коэффициенты массопередачи дач всех пар компонентов разделяемой смеси на основания работ. [c.85]

Как было показано в разделе П1. 1, вследствие упаковки элементов слоя в группы с различным коэффициентом пустот газ движется по слою с флуктуациями скорости. Такие флуктуации должны вызвать колебания в интенсивности массоотдачи по отдельным зернам. Действительно, наши опыты с определением убыли массы каждого отдельного зерна показали, что эта убыль рааглична с колебанием 4% вокруг среднего значения (в области Кеэ > 100). При обработке опытов коэффициент массоотдачи рассчитывали как усредненный по суммарной убыли массы на весь ряд. Проверкой корректности метода локального моделирования массообмена одним рядом возгоняемых шариков являются опыты с двумя рядами таких шариков, уложенными один на другой. Движущая сила переноса вещества, определяемая с учетом наличия нафталина в газе на входе в слой, для второго ряда меньше, чем для первого. Расчеты коэффициентов массоотдачи р в этих опытах показали, что в обоих рядах р практически одинаков. [c.149]

Если 0/1.ИИ из коэффициентов массоотдачи значительно больше другого, то мои по принять коэффициент массопередачи равным меныиему коэффициенту массоотдачи. [c.177]

В работе [113] электрохимическим методом подробно исследованы флуктуации коэффициентов массоотдачи в слое шаров [c.154]

Размерность коэффициента массоотдачи согласно определяю-Ш.ИМ уравнениям рани а [c.73]

Первый член в последней скобке представляет относительное сопротивление жидкой, а второй — газовой фазы. Поскольку коэффициенты массоотдачи /Ср и /с являются функциями многих переменных, то из (11.43) можно заключить, что на сопротивление массопередаче воздействует не только равновесный коэффициент т, но и другие условия процесса. [c.77]

ВЫРАЖЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА МАССОПЕРЕДАЧИ ЧЕРЕЗ КОЭФФИЦИЕНТЫ МАССООТДАЧИ [c.54]

Так как уравнения тепло- и массопереноса по виду формально одинаковы, то изложенные выше выводы пригодны также и для массопереноса, причем критерий Стантона St должен рассматриваться как соответствующая безразмерная величина (St = p/v, где р — коэффициент массоотдачи, v — скорость потока). [c.170]

В связи с этим уместно отметить чисто формальное определение коэффициента массоотдачи, не отражающее действительной природы зависимости удельного потока вещества от условий процесса. [c.211]

Здесь коэффициент массоотдачи определяется несколько иначе [c.73]

Аппарат, в котором производили измерения, представлял собой цилиндрическую трубу диаметром 100 мм с подачей газа снизу вверх. Некоторые замеры вели в стеклянной трубе диаметром 60 мм. Коэффициент массоотдачи определяли по убыли массы элементов зернистого слоя, сформированных из нафталина. Эти элементы совершенно одинаковые по форме и размерам с остальными элементами засыпки из невозгоняющегося материала — металлическими шарами = 3,2—19,3 мм, таблетками катализатора = 6,6 и 9,1 мм и керамическими кольцами с = 8 мм, укладывались в один или два ряда в верхней [c.148]

Хигби [8] применил решение (6-57) для определения коэффициента массоотдачи р. Количество перенесенного компонента в расчете на единицу поверхности и единицу времени, или плотность переходящего потока, будет равно [c.73]

Приравнивая правые части (3.11) и (3.12), выразим коэффициент массопередачи через коэффициенты массоотдачи в фазах [c.55]

Решение уравнения (16.7) совместно с краевыми условиями, выражающими постоянство концентрации на межфазной границе и вдали от нее, приводит к отедующей связи между коэффициентом массоотдачи k п коэффициентом молекулярной диффузии А о что эквивалентно St S . [c.173]

Понимая, что теория проницания в своем первоначальном виде непригодна для описания массообмена при турбулентном движении фаз, Коларж [29, 30] предпринял попытку связать время контакта т с характеристическими параметрами турбулентности в потоке, обтекающем твердую поверхность. Основной постулат теории Коларжа состоит в допущении, что перенос массы и тепла с твердой поверхности в объем лимитируется сопротивлением турбулентных пульсаций масштаба Яо, равного внутреннему масштабу турбулентности (т. е. такому критическому размеру турбулентных пульсаций, при котором начинают сказываться вязкие силы). Если предположить, что турбулентные вихри масштаба вплотную подходят к стенке и что перенос внутри таких вихрей осуществляться посредством нестационарной молекулярной диффузии, то для коэффициента массоотдачи получится выражение [c.175]

Таким образом, наиболее надежные данные при Ке < 1 можно получить только в опытах по массообмену при малой высоте слоя и малых значениях критерия АгэЗс, в условиях, когда влияние неравномерности распределения скоростей на средние коэффициенты массоотдачи минимальны. Этим условиям соотт ветствуют наши опыты по возгонке нафталиновых шаров,-уложенных в один ряд (см . стр. 148). Наблюдавшееся уменьшение Р при Кеэ < 2 также можно объяснить флуктуациями скорости газа. Полученные данные отражают реальную структуру зернистого слоя и его аэродинамику без искажения последней самим процессом массопереноса, идущим при граничных усл овиях первого рода. [c.163]

Размерность [м час],кг [молъ1м час] и к1-" [моль м" час ат. Коэффициент массоотдачи характеризует одновременный перенос вещества за счет молекулярной и конвективной диффузии и равен тому количеству диффундирующего компонента, которое передается в расчете на единицу межфазовой поверхности в еди- [c.72]

Если диффундирующее вещество слабо растворимо в жидкой среде, то параметр т должен быть велик, ибо при равновесии весьма малая концентрация в жидкой фазе должна соответствовать большой концентрации в газе. Член 11т к в (11.43) становится пренебрежимо малым, и общий коэффициент массопередачи Кх практически совпадает с коэффициентом массоотдачи ж-В этом случае главное сонротивление диффузии оказывается ншдкостью и поэтому говорят, что ход массопередачи контролируется пограничным слоем на жидкостной стороне межфазовой поверхности. Если же диффундирующее вещество хорошо растворимо в жидкой среде, то параметр т должен быть мал, ибо нри равновесии уже небольпшя концентрация а в газовой фазе соответствует весьма больпкш концентрации его в жидкости. Член т кт в (11.42) становится пренебрежимо малым, и общий коэффициент массопередачи Ку практически совпадает с коэффициентом массоотдачи k . В этом случае главное сопротивление диффузии оказывается уже газом и поэтому говорят, что ход массопередачи контролируется пограничным слоем на газовой стороне межфазовой поверхности. [c.76]

Если соотвстстиующг[е значепия коэффициентов массоотдачи и массопередачи подставить пз уравнений (11.53) —(11.5(5) п уравнения (11.42) или (11.43), то ыо/кно устапо1шт1. связь меисду различными способами оиреде.теппя высоты единицы переноса (ВЕП). [c.84]

Рассмотреппая теория показывает, какую вая иую ро.т[ь играют коэффициенты массоотдачи для расчета процессов диффу-зиопного переноса вещества мея ду фазами. [c.84]

Основанием для сравнения служат измерения коэффициентов массоотдачи, проведенные Гиллилендом (кривая 4). Зс — критерий Шмидта 81 — критерий Стантона. [c.100]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.85 ]

Расчеты аппаратов кипящего слоя (1986) -- [ c.0 ]

Массообменные процессы химической технологии (1975) -- [ c.23 , c.24 , c.26 , c.41 , c.62 , c.82 ]

Проектирование аппаратов пылегазоочистки (1998) -- [ c.46 , c.319 , c.347 , c.348 , c.354 , c.368 , c.373 ]

Технология натуральных эфирных масел и синтетических душистых веществ (1984) -- [ c.99 , c.102 , c.114 ]

Проектирование аппаратов пылегазоочистки (1998) -- [ c.46 , c.319 , c.347 , c.348 , c.354 , c.368 , c.373 ]

Газожидкостные хемосорбционные процессы Кинетика и моделирование (1989) -- [ c.16 ]

Растворение твёрдых веществ (1977) -- [ c.26 , c.39 , c.52 , c.59 , c.78 , c.91 , c.97 , c.104 ]

Экстрагирование Система твёрдое тело-жидкость (1974) -- [ c.21 , c.26 ]

Научные основы химической технологии (1970) -- [ c.66 , c.96 , c.120 , c.170 , c.239 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.80 , c.332 , c.335 , c.336 , c.416 , c.421 ]

Дистилляция (1971) -- [ c.95 , c.161 , c.173 ]

Жидкостная экстракция (1966) -- [ c.191 ]

Экстрагирование из твердых материалов (1983) -- [ c.9 , c.85 , c.92 ]

Гидромеханические процессы химической технологии Издание 3 (1982) -- [ c.18 ]

Инженерные методы расчета процессов получения и переработки эластомеров (1982) -- [ c.46 , c.47 , c.146 , c.216 , c.256 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.423 , c.424 , c.426 , c.427 ]

Жидкостные экстракторы (1982) -- [ c.43 , c.80 , c.83 , c.93 , c.97 , c.131 ]

Кинетический метод в синтезе полимеров (1973) -- [ c.281 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.577 , c.578 , c.581 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.36 , c.37 , c.39 , c.40 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.363 , c.364 , c.371 , c.372 , c.374 , c.380 , c.382 , c.397 , c.433 , c.435 ]

Тепломассообмен Изд3 (2006) -- [ c.388 ]

Справочник химика Том 5 Издание 2 (1966) -- [ c.647 , c.648 , c.701 , c.704 ]

Теплопередача Издание 3 (1975) -- [ c.336 ]

Гидродинамика, теплообмен и массообмен (1966) -- [ c.476 , c.478 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии (1983) -- [ c.0 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.363 , c.364 , c.371 , c.372 , c.374 , c.380 , c.382 , c.397 , c.433 , c.435 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология