Плотность орошения

Показатели работы тарелок. К основным показателям работы ректификационных колонн и контактных устройств промышленных установок АВТ относятся кратность орошения (флегмовое число), весовая скорость паров, линейная скорость паров в свободном сечении колонны, плотность орошения тарелки, градиент уровня жидкости на тарелке, высота подбора слива, гидравлическое сопротивление тарелки, число теоретических тарелок, к. п. д. тарелки. Немаловажную роль играет также конструкция тарелки, способ подачи орошения и отвода тепла. [c.57]

Наиболее полные экспериментальные исследования процесса массообмена в полых распылительных скрубберах было проведено Фиалковым с соавторами [363, 367-371]. Целью исследований был подбор типа форсунок и их расположение в колонне, величина плотности орошения и скорости воздуха при условии ограниченного гидравлического сопротивления аппарата, а также получение эмпирической формулы для расчета скруббера. Проводилась очистка воздуха от HF, СЬ, SOj водой, содовым и щелочными растворами и растворами кислот. При обработке экспериментальных данных определялся объемный коэффициент массопередачи -К а эквивалентного колонного аппарата, работающего в режиме идеального вытеснения при постоянстве по высоте колонны. При этом предполагалось, что равновесная концентрация с на границе раздела газ—жидкость равна нулю. Это допущение применимо лишь для очень хорошо растворимых газов. В соответствии с уравнением (5.4) экспериментальное значение объемного коэффициента массопередачи рассчитьшалось по формуле [c.250]

Для характеристики гидродинамики массообменных аппаратов используют чаще всего три параметра плотность орошения и, приведенную скорость шо и гидравлическое сопротивление Ар. [c.66]

Плотность орошения — объем жидкости, проходящий через единицу площади поперечного сечения колонны за единицу времени. [c.66]

Перегонку с водяным паром (эвапорацию) или другим инертным носителем применяют для удаления легколетучих соединений, содержание которых в сточной воде не более 1000 мг/л. Как показал опыт эксплуатации установок по очистке стоков от аммиака, аминов, фенолов и других соединений перегонкой с водяным паром, расход пара составляет 0,5—1,5 кг/кг стока при плотности орошения 1—2 м (м2-ч), высоте насадки 6,0—12 м и диаметре колонны 0,8—3 м. [c.489]

В ПНК, в отличие от противо — точных колонн, насадоч ный слой занимает только часть ее горизонтального сечения площадью на порядок и более меньшую. В этом случае для организации жидкостного орошения в вакуумной ПНК аналогичного сечения потребуется даже при плотности орошения 50 м /м ч 250 мУч [c.197]

Нагрузку тарелки по жидкости характеризует плотность орошения тарелки ее определяют по-разному, в зависимости от направления потоков пара и жидкости. Для тарелок с перекрестным потоком пара и жидкости (колпачковые, желобчатые и другие со сливным устройством) плотность орошения I представляет собой количество жидкости в м , проходяш,ее в 1 ч на участке плош,адью 1 м -. [c.65]

В момент возникновения пожара сработала автоматическая дренчерная установка. Она обеспечила охлаждение всего основного технологического оборудования [проектная плотность орошения 0,17—0,20 л/(м -с)]. Используя имевшиеся средства пожаротушения, а также передвижную пожарную технику, полностью прекратили пожар через 1 ч. Восемь резервуаров, расположенных на расстоянии 18 м от технологического оборудования, почти е пострадали. Незначительно пострадали колонны, расположенные в 2,4 м от площадки (в первые 45 мин аварии колонны не охлаждались водой, а плотность охлаждения резервуаров была ниже проектной). [c.35]

При повышении плотности орошения кривые зависимости сопротивления от скорости по характеру сохра- [c.68]

При малых плотностях орошения не вся поверхность насадки оказывается смоченной, а следовательно, активной для массопередачи. Поэтому выбор плотности орошения зависит (особенно в случае абсорбции при повышенных давлениях) не столько от гидравлического сопротивления, сколько от стремления увеличить активную поверхность насадки и, следовательно, интенсивность массообмена. [c.68]

Эффективность естественной десорбции через 5—6 суток составляет 50—60 %. Как правило, для очистки сточных вод естественная десорбция не применяется из-за загрязнения атмосферного воздуха токсичными соединениями, Десорбцию осуществляют в аппаратах различного типа в токе инертного газа и пара при обычных условиях или при повышенной температуре, под давлением иля в вакууме. Расход газа или пара на отдувку примесей зависит от вида десорбируемых соединений, состава воды и условий ведения процесса. Для удаления СОг из сточной воды расходуется 15—20 м воздуха на 1 м воды при плотности орошения в насадочной колонне 60 м /(м2-ч) для колец Рашига и 40 м /(м Х X ч) для хордовой насадки. При отдувке С5г и ПгЗ оптимальный расход воздуха 10 м /м стока при плотности орошения 12 м7(м Х Хч). При десорбции в вакууме расход воздуха может быть снижен до 3 м /м стока с увеличением плотности орошения до 60 м /(м2-ч). Расход воздуха уменьшается также с повышением температуры стока, подвергаемого очистке. Для десорбции аммиака расход воздуха при 95% извлечении составил 3000 мV(м ч). Самостоятельное применение метода, как правило, не обеспечивает требований санитарных норм. [c.485]

Плотность орошения в мокрых огнепреградителя должна быть в пределах 2,5—5 м 1мР--ч. Во избежание потерь ацетилена следует осуществлять рециркуляцию орошающей воды и стремиться к равномерному орошению всего сечения башни. При циркуляции воды необходимо исключить возможность попадания в башни воздуха через сальники насоса. [c.85]

Наиболее эффективно при любой плотности орошения применение регулярной насадки совместно со слоем подсыпки колец навалом как в условиях точечной подачи жидкости заглубленными в этот слой трубками, так и особенно при разбрызгивании жидкости по кольцам слоя (кривые 4 и 5). Это указывает на эффективность [c.42]

Рие. 23. Распределение относительной плотности орошения г] пря расходе равном 40 см с (а) и 1800 m V (б) [c.72]

Средняя плотность орошения [c.97]

Вентиляторные градирни по сравнению с градирнями других типов обеспечивают более низкие температуры охлаждения воды, лучшие перепады температур и допускают более высокие плотности орошения. Унос воды из вентиляторных градирен составляет 0,3—0,5% от полного количества воды, поступающей на градоф-ню, против 0,5—1% для башенных градирен. [c.249]

Расход орошающей жидкости Qm определяем по заданной плотности орошения L [c.98]

Расход <7 жидкости, проходящей через одну трубку желоба, определяют из условия равномерного распределения жидкости по всей орошаемой поверхности. Принимая площадь, орошаемую одним патрубком (или трубкой с установленной под нею отражательной розеткой), равной I м2 (для чего при установке розеток нужно знать радиус разбрызгивания жидкости в зависимости от напора Н) и зная количество жидкости, приходящееся иа 1 м сечеиия аппарата [т. е. плотность орошения Ь м / ш -ч)], веЛ ичину д найдем, как [c.108]

Желоба с бортовым сливом. Как было отмечено, желоба, работающие по принципу подачи жидкости по всей длине их обращенной к стенке кромки, иногда применяют для защиты стенок аппарата жидкостной пленкой. Их целесообразно рассчитывать, пользуясь выражением для линейной плотности орошения Г, представляющей отношение количества жидкости, проходящей в единицу времени через единицу длины периметра поверхности, по которой стекает жидкостная пленка [77] [c.109]

Рис. 35. Графики распределения плотности орошения вращающейся перфорированной полусферой при разных расходах (и = 230 об/мин,

Было Проведено сопоставление результатов расчетов абсорбции по рассмотренной модели хорошо растворимого газа (HF) с эксперимен-тапьными данными, полученными в опытном скруббере (высота цилиндрической части скруббера 3,8 м, диаметр 1 м, плотность орошения 9 м /(м ч). [c.258]

В работах [192—194] на системе воздух — вода исследовали продольное перемешивание в барботажной колонне диаметром 300 мм и высотой 5,5 м. Для распределения воздуха использовали перфорированную тарелку с долей свободного сечения 1,5% и диаметром отверстий 2,5 мм. Плотность орошения во всех опытах была постоянной =278 см/с. Скорость воздуха хюг, отнесенная к полному сечению колонны, составляла 0,02 0,06 0,10 м/с. Поля коэффициентов продольной и поперечной турбулентной диффузии определяли с помощью системы трубок, теремеща.вшихся в. радиальном направлении. В центральную трубку стационарно подавали трассер (раствор метиленового голубого красителя), через остальные отбирали пробы жидкости. В работе [193] было измерено поле концентрации газа. [c.196]

Для оценки качества распределения жидкости при полной смоченности торца пасадки и круговой симметрии плотности орошения L, наблюдаемой при орошении по кольцевым зонам, можно использовать предложенный Л. М. Ластовцевым коэффициент неравномерности и, показывающий степень отклонения значений L (на всей орошаемой поверхности или на ее отдельных участках) от идеального распределения жидкости [60] [c.65]

Как видно из графиков рис. 2 0 и 21, эффективность подсыпки возрастает с увеличением расхода жидкости в точке ее подачи (или, что то же, с увеличением плотности орошения), а также в случае разбрызгивания оро-И1ающей жидкости по слок1. [c.67]

Рис. 20. Зависимость эффективности разных слоев под-сыпок от плотности орошения (одноточечный ороситель) без разбрызгивания [/ — регулярная насадка колец Рашига 50X50 мм. // = 1в()0 мм (X) 2 — 1)е1 УЛяр11аи насадка v СЛОЙ колец Пали 50> 5п мм высотой Л -300 мм (Ш) 3 — сло>

Как видно из изложенного, лучшими при точечной подаче жидкости и особенно при ее разбрызгивании оказываются слои подсыпок из колец Рашига 50X50 и 80x80 мм. Число разбрызгивающих источников жидкости при данном ее расходе и работе на хорошо растворимом газе заметно влияет на эффективность слоя подсыпки лишь до тех пор, пока не достигнута полная нли близкая к ней смоченность верхней плоскости этого слоя. Так в уравнении, описывающем изменение Кг для крупных подсыпок в зависимости от средней плотности орошения при 1=2,1—12,0 мз/(м2-ч) и близкой к полной смоченности, с увеличением числа разбрызгивателей от одного до трех коэффициент Ь изменяется незначительно (Ь = 1500—1900) [c.69]

На основе результатов испытаний основных способов орошения насадочных колонн, проведенных при разных для каждого способа расходах жидкости (или при разной плотности орошения, см. рис. 12), и результатов исследования дополнительных слоев так называемых гюдсыпок (см. рпс. 20 и 21), можно установить непо- [c.69]

Так как в случае взаимного перекрытия двух или нескольких смежных зон смоченности наложение локальных значений их плотности орошения приводит к изменению интенсивности орошения на перекрытых участках, но ис приводит к изменению площади / каждой зоиы, то условие, характеризующее работу оросителей первой группы, создающих п разобщенных или частично перекрывающихся зон любой формы, получим в виде [c.75]

Влияние частоты вращения диска на равномерность распределения жидкости. Данные етенд01 ых н промыи -леииых нсиытаиий различных звездочек показывают выравнивание кривой распределения плотности орошения вдоль радиуса торца насадки с ростом частоты вра-шеиня оросителя [20, 82]. Из табл. И и рис. 37 также [c.121]

Все зазоры кольцевых пространств оросителя имеют одинаковую ширину. Ороситель надежно обеспечивает полное смачивание торца насадки, обычно создавая на нем убывающее от центра к периферии распределение плотности орошения I (см. схему 3 иа рис. 19) как при пониженных (( = 80- -100 мVч), так и больших (Q=-= 100 800 М 7ч) расхода жидкости. Недостатком этой конструкции является применение излишне больших конусов (особенно верхних), что приводит к повышенным потерям энергии струй на конусе и заметно снижает дальность нх полета [60]. Сварка для соединения патрубков оросителя тонкими пластинчатыми ребрами затруднительна и часто приводит к образованию трудно удаляемых наплывов металла внутри кольцевых каиа- 10в, что препятствует симметричному обтеканию конусов. [c.129]

Руководство по лабораторной ректификации 1960 (1960) -- [ c.160 , c.162 , c.174 , c.178 , c.188 , c.376 , c.445 ]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.396 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (2002) -- [ c.130 , c.131 , c.286 ]

Справочник азотчика Том 1 (1967) -- [ c.245 ]

Общая химическая технология неорганических веществ 1964 (1964) -- [ c.98 , c.140 ]

Общая химическая технология неорганических веществ 1965 (1965) -- [ c.98 , c.140 ]

Технология минеральных удобрений и кислот (1971) -- [ c.0 ]

Технология связанного азота Издание 2 (1974) -- [ c.186 ]

Гидромеханические процессы химической технологии Издание 3 (1982) -- [ c.75 ]

Производство серной кислоты Издание 3 (1967) -- [ c.326 , c.327 , c.329 , c.330 , c.355 , c.387 ]

Технология серной кислоты Издание 2 (1983) -- [ c.260 ]

Технология серной кислоты (1956) -- [ c.129 , c.247 , c.273 ]

Технология азотной кислоты Издание 3 (1970) -- [ c.179 , c.316 ]

Процессы и аппараты химической промышленности (1989) -- [ c.61 ]

Производство серной кислоты Издание 2 (1964) -- [ c.326 , c.327 , c.329 , c.330 , c.355 , c.387 ]

Справочник сернокислотчика 1952 (1952) -- [ c.383 ]

Производство серной кислоты (1956) -- [ c.129 , c.247 , c.273 ]

Технология серной кислоты (1983) -- [ c.260 ]

Технология связанного азота (1966) -- [ c.227 ]

Технология серной кислоты (1971) -- [ c.0 , c.333 ]

Производство серной кислоты (1968) -- [ c.158 , c.164 , c.211 , c.214 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.170 , c.599 , c.603 , c.606 , c.612 , c.613 ]

Очистка технических газов (1969) -- [ c.68 , c.69 , c.107 , c.108 , c.117 ]

Технология азотной кислоты (1962) -- [ c.177 , c.203 ]

Пылеулавливание и очистка газов в цветной металлургии Издание 3 (1977) -- [ c.177 ]

Абсорбционные процессы в химической промышленности (1951) -- [ c.6 , c.181 , c.189 , c.229 ]

Абсорбция газов (1976) -- [ c.324 , c.449 , c.463 ]

Справочник азотчика Т 1 (1967) -- [ c.245 ]

Справочник химика Том 5 Издание 2 (1966) -- [ c.667 , c.688 ]

Технология серной кислоты (1950) -- [ c.0 ]

Проектирование, монтаж и эксплуатация тепломассообменных установок (1981) -- [ c.126 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (1995) -- [ c.130 , c.131 , c.286 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.170 , c.599 , c.603 , c.606 , c.612 , c.613 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии (1983) -- [ c.106 , c.110 , c.130 ]

Справочник химика Изд.2 Том 5 (1966) -- [ c.667 , c.688 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология